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《焊管》2003,(5)
由大连三高公司为天津钢管公司实业公司设计制造的 5 0 0 mm× 5 0 0 mm圆管变方管机组日前在天津钢管公司实业公司一次试车成功。试车的第一根管是 2 0 0 mm× 2 0 0 mm方管 ,经检测边长超差 3 mm,在调试人员将孔型调整后 ,试车的第二根管即达到了产品标准 ,为 2 0 0 .0 3 mm× 2 0 0 .4mm。该生产线是由大连三高公司设计制作的中国第一条也是世界第一条的 5 0 0× 5 0 0圆变方管机组 ,生产线的母管为相应周长的圆管 ,产品范围为 1 0 0 mm× 1 0 0 mm~ 5 0 0 mm× 5 0 0 mm方管及相应周长的矩形管。上述全部规格的产品目前正在该机组上试… 相似文献
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深度胀接是换热器制造技术中的一道难题 ,采用传统的滚柱式胀管器根本无法胜任 ,目前较为可行的技术有橡胶胀管和爆炸胀管。但是 ,针对使用最普遍的 1 9mm× 2 mm(或 2 .5mm)换热管的深度胀接 ,国内尚没有开发出定型的橡胶胀管器 ,而爆炸胀接一般情况下只适用于管径大、壁厚厚、材料强度高的特殊场合。独山子石化总厂炼油化工建设有限公司今年承制的换热器 ,其中氨冷凝器换热管为 1 9mm×2 mm,2 0号钢 ,管板厚 76mm,共有管口 6738个 ,技术要求为贴胀加强度焊 ;甲烷化炉入口加热器换热管为1 9mm× 2 .5mm,1 5Cr Mo,管板厚 1 80 mm,管… 相似文献
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在日趋激烈的焊管市场竞争中 ,围绕品种和规格开发新产品 ,生产适销对路的焊管是每个焊管厂家的当务之急。我公司于 2 0 0 1年二季度开发生产了环保设备专用焊管 (简称环保管 ) ,用于环保设备的钢结构制作 ,每套环保设备用量在 1 0 0~ 5 0 0 t。现将我公司环保管的生产情况及工艺装备作以介绍。 1 环保管产品概况 环保管产品由三种焊管组成 ,即 5 1 mm×3.5 mm, 33.5 mm× 2 .75 mm, 2 6.8mm×2 .75 mm三种规格。零件图如图 1、图 2、图 3所示。图 1 用 5 1 mm焊管加工产品零件图 2 用 3 3 .5 mm焊管加工产品零件图 3 用 2 … 相似文献
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机械胀管方法适用的下限一般为φ19mm×2mm的管子,此后退式胀管器试制应用成功,开创了该厂机械胀管方法用于φ16mm×2.5mm管子的先例。 相似文献
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聚乙烯 (PE)涂层钢管广泛地应用于干线管防腐蚀 ,这就要求涂层具有耐阴极剥离性能 ,为满足这种要求已采取了许多措施。此次日本川崎制铁公司技术研究所就聚乙烯涂层熔解氧气对耐阴极剥离性能的影响进行了研究 ,并取得结果。试验板材是 6 mm× 1 0 0 mm× 1 0 0 mm热轧钢板 ,经喷丸处理后 ,采用无水马来酸性 PE和 3种涂层进行积层 ,1高密度 PE(HDPE) ,2低密度 PE(LDPE) ,3高密度 PE/粘结性 PE/SUS3 0 4的 0 .0 2 m薄箔积层。在 1 80℃× 1 0 min条件下 ,用热压力机压实 ,总膜厚 1 .8mm,(在 1种情况下膜厚 0 .8~ 4mm)。阴极剥离试… 相似文献
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添加V_2O_5对聚乙烯涂层耐阴极剥离性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
聚乙烯 (PE)涂层已经广泛地用于干线用管防腐蚀 ,但一般有机涂层和电气防腐蚀并用 ,对阴极剥离性能有影响并存在问题时则需要改进。日本川崎制铁公司研究证明 :在聚乙烯涂层基体处理的环氧树脂底层涂料中 ,添加 V2 O5颜料 ,可提高其耐阴极剥离性能和粘着持久性。试验材料是 1 0 0 mm× 1 0 0 mm× 6 mm热轧钢板 ,经过喷丸处理后 ,部分进行铬酸盐处理 ,用手工涂敷环氧树脂 ,平均膜厚 5 0μm ,在 1 40℃×8.5 min下使之硬化。在环氧树脂中添加 V2 O5颜料 (0 .1~ 5 μm)后用搅拌器混合 ,用低密度 PE和无水马来酸变性粘着性 PE进行积层 ,在… 相似文献
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讲述了国内开发油气输送用X80钢级焊管三个过程。介绍了用A钢厂X80级热轧卷板试制的ERW焊管、1 016mm×17. 5mm螺旋埋弧焊管,用B钢厂X80级热轧卷板试制的610mm×7. 9mm螺旋埋弧焊管的实物水平,并对国内X80级焊管发展做了简要的展望。 相似文献
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《炼油技术与工程》2000,(9)
ISO90 0 2认证厂家最新奉献 1 2Cr2AlMoV 无缝管———抗H2 S合金管 0 8Cr2AlMoV国标 :GB9948-88流体管 10、2 0、35、45 #不锈管 1Cr18Ni9Ti19× 2× 6 0 0 0定尺管 1880 0元 /t国标 :GB816 3-87国标 :GB/T14 976 -942 5× 2 .5 -3× 6 0 0 0定尺管 1780 0元 /t 6 -8× 114 80 0元 /t 6 -8× 14 35 0 0元 /t32 -38× 3-4× 6 0 0 0定尺管 16 80 0元 /t 10 -12× 1.5 -2 92 0 0元 /t 10 -12× 1.5 -2 35 5 0 0元 /t14 -16× 2 -3 6 0 0 0元 /t 16 -2 2× 2 -2 .5 2 75 0 0元 /t合金管 10CrM… 相似文献
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石永中 《石油化工设备技术》2000,21(6):3
离心泵 2 P44 5是四川维尼纶厂乙炔车间 2 0 6号溶剂系统的关键泵之一 ,且与下游装置甲醇车间挂起安全联锁保护 ,该泵一旦出现故障 ,就会全线停车。由于该泵已使用 2 0余年 ,其轴承箱的后轴承座梳齿密封被损坏 ,泄漏润滑油 ,失去密封作用。在无备用轴承箱的情况下 ,为了不使装置受停车的威胁 ,决定紧急修复。根据该泵梳齿密封的结构尺寸和损坏情况 ,决定在原梳齿密封损坏处 (5 0 .3m m )加工一道宽 7mm、内径为70 0 .0 5 0 mm的内圆槽 ,槽内安装70 mm× 5 0 mm× 10 mm的唇形油封一件。经过两个月的运行考核 ,密封性能良好 ,修复… 相似文献
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文章以油田较为常用的73 0 2mm× 5 5 1mmJ5 5和N80NU油管作为研究对象 ,分别用四点关联法 ,通用斜率法和ε—N曲线 3参数幂函数公式 3种方法构建应变疲劳曲线 ,通过对 6根油管试样拉—拉疲劳试验与这 3种方法估算的疲劳寿命作对比 ,结果显示ε—N曲线 3参数幂函数公式构建的曲线更接近试验数值。为进一步验证其准确性 ,又进行了 3根73 0 2mm× 5 5 1mmJ5 5NU油管的拉 拉疲劳试验 ,试验值与估算结果较为接近。因此 ,可近似认为该曲线为73 0 2mm× 5 5 1mmJ5 5NU油管的应变疲劳曲线。按此方法 ,也可构建出其他油管的应变疲劳寿命曲线 相似文献
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通过ANSYS软件分析了三点弯曲、四点弯曲加载下不同弯曲试样表面的拉应力分布特征,结合材料因素对弯曲加载评价管线钢SCC有效性进行了探讨研究,并以X80钢为研究材料进行试验验证。研究表明:对于母材,打孔试样能加速SCC试验;对于带焊缝试样,三点弯曲加载和打孔试样均不能有效地评价焊接接头的SCC敏感性,因为它们不能使焊件的不同区域处于同一应力水平,导致结论出现偏差;但是若采用四点弯曲加载不打孔试样,且保证焊缝区、热影响区和母材区均处于两内加力点之间,则可以有效地评价焊接接头SCC敏感性。 相似文献
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分析了影响弯管环氧粉末外防腐层质量的主要因素,并重点从机械机构、工艺参数、电气控制等方面进行了改进与优化,使环氧粉末防腐层的质量及性能得到了显著提高,对环氧粉末涂敷工艺的进一步完善具有一定的指导意义。 相似文献
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埋弧焊管弯曲试验开裂原因分析 总被引:1,自引:1,他引:0
对埋弧焊管检验中出现的正弯和反弯不合格试样进行了金相分析,发现这些不合格试样均在焊缝焊趾处存在微裂纹或微咬边,这是导致弯曲开裂的主要原因。产生微裂纹的原因是焊缝与母材过渡不平滑,焊趾处应力集中过大,再加上矫平试样时未去除焊缝余高;产生微咬边的原因是焊接过程中焊接规范不恰当或焊接过程设备运行不稳定。 相似文献
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根据超高压弯管技术参数和冷弯工艺的要求,结合超高压管在立式三辊滚弯机上冷弯时的受力状态,运用弹塑性理论分析计算出弯管所用弯矩及弯管的最大压紧力,并据此选用弯管设备,解决了超高压弯管的制造问题。 相似文献
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钻杆弯曲断裂原因分析及预防措施 总被引:1,自引:1,他引:0
某油田在钻井过程中发生多起钻杆弯曲断裂事故,对YM35-9H井钻杆弯曲断裂事故进行了调查研究,对钻杆弯曲断裂形貌进行了分析。结果表明:钻杆断裂原因是由于井口摘挂吊环的操作工人与司钻操作配合失误,单吊环起钻所致;在单吊环起钻过程中钻杆弯曲断裂部位承受了异常的撞击、弯曲、剪切和拉伸等载荷;经过理论计算,发生单吊环起钻时钻杆所受的应力已超过材料断裂强度。为有效地防止单吊环起钻事故,建议采用带有锁紧销子的吊卡和液压卡盘。 相似文献