SiO_2气凝胶/膨胀珍珠岩粉煤灰泡沫保温材料研究

利用膨胀珍珠岩的高吸附性及高比表面积的特性,以粉煤灰为主要原料,通过添加不同含量的膨胀珍珠岩/SiO_2气凝胶复合填料制备了新型泡沫保温材料,研究了保温材料的热性能、力学性能和微观结构。结果表明:复合填料用量越多,试件的保温性能越好,抗压强度越低,体积密度越小。复合填料用量为18%时,保温材料的导热系数降低至0.051 W/(m·K),抗压强度为0.883MPa,体积密度为329.16 kg/m~3。     

硅藻土/聚乙烯醇气凝胶复合保温材料的制备及性能研究

采用溶胶-凝胶法,以聚乙烯醇(PVA)、硅藻土为原料,通过冷冻干燥技术制备了具有良好隔热性能、力学性能及防火性能的硅藻土/PVA气凝胶复合保温材料。通过SEM、比表面积及孔径分析(BET)研究了不同含量硅藻土对复合保温材料微观形貌及孔结构的影响规律,并就材料的导热性能、力学性能和阻燃性能进行了测试分析。结果表明:所制备的硅藻土/PVA气凝胶复合材料具有三维网状结构,硅藻土颗粒均匀分布在具有气凝胶状结构的PVA基体中;当硅藻土掺量为30%时,复合材料的比表面积为153m~2/g,密度为0.13 g/cm~3,导热系数为0.038 W/(m·K),抗压强度为0.61 MPa,LOI值为76.6%。     

气凝胶含量对泡沫混凝土孔结构及性能的影响

分别以水泥、气凝胶为胶凝材料和填充材料,采用机械发泡法制备了新型高性能气凝胶泡沫混凝土。研究了气凝胶含量对泡沫混凝土干表观密度、导热系数、吸水率及抗压强度的影响,表征了气凝胶泡沫混凝土孔结构及孔径分布。结果表明,气凝胶泡沫混凝土的密度和导热系数明显低于普通泡沫混凝土,体积吸水率也显著降低,当气凝胶体积含量为20%时,气凝胶泡沫混凝土的密度从719 kg/m~3降低至512 kg/m~3,导热系数从0.188 W/(m·K)降低至0.121 W/(m·K),体积吸水率从37.3%降低至32.2%,抗压强度虽有所降低,但仍符合JG/T 266—2011《泡沫混凝土》的强度要求。     

SiO_2气凝胶复合保温材料的热湿性能研究

以洗水棉纤维毡为支撑体,以超级绝热SiO_2气凝胶为填充介质,采用溶胶-凝胶法和常压干燥制备了纤维毡/SiO_2气凝胶复合保温材料,对复合材料的微观结构和疏水性能进行了表征,测试了不同湿度环境下纤维毡及其复合材料的吸湿率和透湿率,并采用瞬态热平面法测试了导热系数。结果表明,随着环境湿度的增大,纤维毡的吸湿率和导热系数均明显增大,与SiO_2气凝胶复合后,两者显著降低,且随湿度变化很小,复合材料的吸湿率在1%左右,导热系数在0.0176~0.0187 W/(m·K),该复合材料对潮湿地区的隔热保温具有很好的应用价值。     

二氧化硅气凝胶复合毡热力管道保温性能分析

本文介绍了采用溶胶-凝胶法,以正硅酸乙酯为硅源,以玻璃纤维毡为基体材料.采用超临界CO_2干燥工艺,成功地制备了常温下导热系数为0.021W/(m·K)的玻璃纤维/二氧化硅气凝胶复合毡。制备的二氧化硅气凝胶复合毡在高温下仍有较低的导热系数,在350℃时为0.043W/(m·K)。以室内DN150蒸汽管道为例,系统研究了二氧化硅气凝胶复合毡在不同温度下的保温层厚度。结果表明:在满足最大允许热损失量的前提下.二氧化硅气凝胶复合毡所用的保温层厚度与玻璃纤维毡相比大幅度地减薄。空间节省率在40%~54%。二氧化硅气凝胶复合毡在对空间有严格要求的管道保温工程中具有较大的应用前景和优势。     

新型复合发泡轻质保温材料的研究

以火山灰、废纸、硅藻土等为主要原料,掺加适量的阻燃剂、粘结剂等,利用自主研制的天然复合发泡剂制备稳定、均匀的泡沫,将泡沫和浆料混合制各复合发泡轻质保温材料.采用正交试验研究了原料用量对保温材料抗压强度、导热系数以及干密度的影响,优选出原料配比.当m(火山灰)∶m(石膏)∶m(硅藻土)=60∶20∶10,水泥含量为火山灰、石膏、硅藻土总质量的10％,废纸粉含量为火山灰、石膏、硅藻土、水泥总质量的4％时,制各的新型复合发泡轻质保温材料的导热系数为0.054 W/(m·K),抗压强度为0.64MPa,干密度为485 kg/m3,各项性能指标均符合建材行业标准要求.     

常压复合法制备SiO_2气凝胶玻纤针刺毡保温材料

将SiO_2气凝胶粉体与改性剂、稳定剂、粘结剂复合制备成气凝胶料浆,通过喷涂工艺与玻纤针刺毡复合,然后进行长玻纤加固处理,得到气凝胶玻纤针刺毡。研究了SiO_2气凝胶粉体掺量、改性剂、稳定剂、气凝胶喷涂层数对气凝胶玻纤针刺毡导热系数的影响。在最佳配比下,气凝胶玻纤针刺毡的导热系数为0.025 W/(m·K)。     

基于憎水性气凝胶的高性能无机保温材料的开发

利用憎水性气凝胶等体积取代传统无机保温砂浆中的轻骨料,在降低材料导热系数的同时,对材料的干密度和抗压强度无影响或反而有所提高,导热系数最低可达到0.060 W/(m·K)以下;因气凝胶较强的憎水性,开发的无机保温材料吸水率低、软化系数高、抗冻性好,具有良好的耐久性。     

真空保温材料的芯材与工艺研究

以气凝胶、白炭黑、短切玻璃纤维为原料制备保温板芯材,通过抽真空将高阻气复合薄膜与吸气剂及保温芯材结合,制备了无机防火真空保温材料。试验研究了搅拌速度、搅拌时间、纤维、载荷大小、保压时间、芯材干燥度及真空度对保温材料生产工艺的影响,经过分析获得了最佳生产工艺,分析了芯材的可成型性。并分析了芯材种类及密度对保温材料导热系数的影响。     

既有建筑保温材料导热性能的试验研究

文章通过测量发泡水泥板、岩棉板、EPS板及XPS板4种保温材料在不同含水率条件下的导热系数,分析了含水率对其导热系数的影响.结果表明,随着含水率的增加,4种保温材料的导热系数均随之增加,其中发泡水泥板和岩棉板的导热系数在最大含水率条件下分别增加了 2.5倍、4.0倍;而EPS板和XPS板的导热系数变化较小,具有较好的稳...     

Lebensdauerbemessung im Betonbau

Ein effizientes Lebenszyklusmanagement von Betonbauwerken erfordert die Dauerhaftigkeitsbemessung beim Neubau bzw. die Lebensdauerprognose für Bestandsbauten. Sie ermöglichen gleichermaßen eine wirtschaftliche wie auch eine nachhaltigkeitsbezogene Optimierung einer Konstruktion bzw. einzuleitender Erhaltungsmaßnahmen. Der vorliegende Beitrag behandelt schwerpunktmäßig die Dauerhaftigkeitsbemessung. Dabei werden weniger die Schadensmechanismen auf Bauteilebene beleuchtet als vielmehr die Methodik des Übergangs vom Bauteil zur Gesamtkonstruktion. Ebenfalls wird dargestellt, wie die Interaktion dauerhaftigkeitsrelevanter Einwirkungen modelliert werden kann und wie singuläre Risiken (z. B. Spannstahlkorrosion) in einer Gesamtbetrachtung berücksichtigt werden können. Service life design in concrete construction – From the deterioration process related to components to safety analysis of whole structures Relevant methods for the lifetime management of concrete structures are the design for durability relating to new structures and the lifetime prediction relating to existing structures. These methods allow to manage the entire lifetime of a concrete structure while avoiding cost‐intensive maintenance measures and corresponding downtimes. This paper focuses on the design for durability. Major emphasis is put on the presentation of methods to describe the behaviour of the concrete structure as a whole resulting from the integration of the deterioration effects on the member level. Based on the fact that different deterioration mechanisms occur in combination with each other, procedures for modelling interactions and singular risks (e. g. corrosion of tendons) are dealt with as well in this paper.