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飞片型爆炸闭合开关的设计与应用 总被引:1,自引:0,他引:1
飞片型爆炸闭合开关可用做高功率闭合开关,因其结构简单,电流导通能力强,闭合迅速而适用于爆磁压缩发生器的爆炸开关同步.阐述了飞片型爆炸闭合开关的基本原理,进行了一种飞片型爆炸闭合开关的结构设计,根据选取的参数并进行了开关时间参数的计算.计算结果显示开关中飞片的飞行时间可以控制在10μs之内,开关的闭合时间可精确到μs.介绍了如何利用飞片型爆炸闭合开关实现爆磁压缩发生器的爆炸同步. 相似文献
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为了研究加工误差对万向开关响应阈值的影响,推导出了惯性开关响应阈值的计算公式,带入设计参数值计算得到的结果为391 g,对样品开关的实际响应阈值进行了冲击台跌落试验,实验结果220 g,误差-43.7%。对影响响应阈值的各项尺寸进行测量,其中S型悬臂梁的线宽B误差最明显,测量值26.4μm,小于设计许可值30μm,误差为-12%,由阈值公式,该误差引起的响应阈值误差高达-30%。最终得出结论,由于S型悬臂梁的线宽B尺寸较小,加工时容易产生较大误差,悬臂梁的刚度与线宽B的立方成正比,因此线宽B是影响开关响应阈值的主要因素。 相似文献
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为研究三角形截面易碎穿甲弹的靶后破碎特征,以相同横截面积大小和杆长的圆形截面易碎穿甲弹为参照对象,对两种不同截面弹丸进行着靶速度为800~1 200 m/s和着靶角度为0~45°的靶后破碎特征试验,并采用AUTODYN分析软件对相同工况进行数值模拟。结果表明:三角形截面相较于圆形截面,弹丸的破片增量由800 m/s时的15.9%提高到1 000 m/s时的30.9%;随着靶角度的增大,三角形截面相较于圆形截面,弹丸的破片增量由0°着角时的29.0%减小到45°着角时的23.6%。试验与仿真结果吻合较好。 相似文献
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针对发射前供能,并利用后坐开关闭合启动计时的电子时间引信计时起点精度差的问题提出了提高电子时间引信计时精度的后坐开关闭合阈值选择方法。该方法得出在合理的阈值选择范围内,开关闭合阈值应选的越大越好,以保证弹丸膛内运动时间较高的补偿精度,提高电子时间引信计时精度。以85 mm 坦克炮弹为例,仿真验证表明,高低温对弹丸膛内运动时间的影响最显著,其他影响因素相对较小,当选取10000 g作为该弹药的开关闭合阈值设计目标值时,在补偿时间固定后,散布较小。 相似文献
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《探测与控制学报》2016,(3)
针对70mm航空火箭杀爆弹引信弹道炸问题,提出了刚体动力学理论分析和ADAMS动力学仿真相结合的方法,对其惯性触发开关动态特性和弹道安全性进行分析。外弹道环境分析表明:万向发火的惯性触发开关闭合阈值设计不能忽略弹丸绕质心运动产生的径向惯性力。仿真计算和理论分析结果均表明:弹簧抗力和结构尺寸偏差对惯性触发开关闭合阈值影响较大,惯性触发开关实际闭合阈值可能超出设计范围。弹道安全性仿真和振动试验结果表明:惯性触发开关对弹道振动冲击的响应是敏感的,其闭合阈值下限偏低,与弹道振动冲击过载接近,弹道环境适应能力明显不足,若发生多次共振或高频振荡皆有可能引起弹道炸。 相似文献
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以80%冷变形5A06铝合金为试验材料,利用分离式Hopkinson压杆加载装置(SHPB)进行动态冲击压缩试验,探讨高速形变响应规律,分析其动态力学行为;利用透射电子显微镜技术观察位错界面结构的变化,分析位错界面的高速形变响应。结果表明:预变形5A06铝合金在塑性变形前已发生绝热剪切行为,致使合金强度下降;初始位错界面成为高速形变过程中位错滑移的主要障碍;冲击前后,位错界面结构方向由与轧向平行演变为与轧向呈10°~20°夹角,位错界面间距由0.25μm演变为0.10~0.15μm。 相似文献
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为研究HTPE推进剂在机械刺激下的安全性,采用BAM撞击感度仪和摩擦感度仪测试了其临界撞击能量和临界摩擦力,参考北约STANAG 4496标准对其进行破片撞击试验,测试其在不同破片撞击速度、不同破片撞击角度下的响应等级。结果表明:该HTPE推进剂的临界撞击能量为7J,其在撞击刺激下的安全性高于常规丁羟推进剂,临界摩擦力为54N,对摩擦刺激敏感;撞击角度90°时,破片速度增大(2 100~2 300 m/s),HTPE推进剂响应等级均为V类(燃烧);破片速度为1 850 m/s、撞击角度60°时,HTPE推进剂响应等级为Ⅲ类(爆炸);撞击角度由90°转为60°时,HTPE推进剂受到的摩擦作用增强,响应等级由燃烧转为爆炸,其破片撞击安全性下降。 相似文献
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为改善气动喷撒时烟幕的分散效果,采用自行设计的气动喷撒装置,对铜粉基烟幕粒子的撞击成烟特性进行了实验研究。结果表明,相对于单喷嘴,双喷嘴喷撒时烟幕平均扩散速度降低了39%,烟幕扩张角增大了160%;当喷嘴间角度为150°、120°、90°和60°时,对应的烟幕平均扩散速度分别为0.5m/s、0.8m/s、1.1m/s和1.6m/s,烟幕扩张角为60.2°、57.4°、45.8°和44.3°。随着喷嘴间角度的减小,烟幕平均扩散速度逐渐增大,烟幕扩张角逐渐减小;持续喷撒一定时间,烟幕最大面密度随喷嘴间角度的减小逐渐减小,烟幕遮蔽效能变差。 相似文献
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《水雷战与舰船防护》2014,(3)
运用有限元分析程序ABAQUS对某型舰艇进行冲击响应的数值模拟,分析爆炸攻角给舰船结构和设备动态响应带来的影响。重点分析了舰船设备在水下爆炸作用下的安全距离,得出:水下爆炸载荷作用下舰船结构响应具有局部性,垂直迎爆时船体的受冲击范围和强度较大;同等炸药量、相同爆炸距离时,辅机垂向瞬时加速度响应随着爆炸攻角的减小而减小,而垂向剩余加速度响应则是60°时最大,90°时略小,30°时最小;同一炸药量时,辅机安全距离也是60°时最大,90°时略小,30°时最小。 相似文献
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微芯片爆炸箔起爆器及其平面高压开关研究进展 总被引:1,自引:1,他引:0
爆炸箔起爆系统(Exploding Foil Initiator system, EFIs)的每一次技术升级都伴随着设计理念和制造工艺的革新,尤其是微机电系统(Micro Electro Mechanical System, MEMS)和低温共烧陶瓷(Low Temperature Co-fired Ceramics, LTCC)工艺,极大地促进了微芯片爆炸箔起爆系统(Micro Chip Exploding Foil Initiator system, McEFIs)的发展。简要分析了两种工艺制备微芯片爆炸箔起爆器(Micro Chip Exploding Foil Initiator, McEFI)的优缺点,列举了几种平面高压开关在电容放电单元(Capacitor Discharge Unit, CDU)中的工作性能,得出了开关的设计思路和研究方法的可行性。基于MEMS工艺和LTCC工艺制备及研究McEFI、平面高压开关和平面高压开关集成McEFI,分别总结了国内外的研究进展。提出了重点研究方向:深入研究MEMS工艺制备McEFI及其平面高压开关,以达到工程化应用;采用LTCC工艺,一体化烧结可制备具有独石结构的平面高压开关和McEFI。 相似文献
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为了解决机载灵巧弹药微机电系统(MEMS)惯性导航传递对准时间过长、严重制约载机安全的问题,提出了MEMS陀螺零偏两点估计算法和弱可观测状态分离估计的快速传递对准算法。该方法基于对Kain等[1]提出的速度+姿态匹配快速传递算法的可观测度分析,解决了陀螺零偏弱可观测状态的分离估计。采用系统噪声变分贝叶斯-卡尔曼滤波自适应算法处理快速传递对准算法中分离估计器参数对滤波器收敛的影响。仿真和靶场试验结果表明,在2.5 s内两点估计法估计准确度至少达到88%,对应的传递对准时间缩短到8 s. 相似文献
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为了获得不同间隙厚度下爆炸零门可靠作用的时间窗口,通过LS-DYNA软件和试验,进行了装药尺寸为0.6 mm×0.6 mm,间隙厚度为0.6~1.1 mm的含圆形空气隙的改进爆炸零门的数值模拟和实验研究。仿真结果表明,间隙厚度小于1.0 mm,爆炸零门关闭时间不超过0.9μs,但随着间隙厚度的增加,爆炸零门成功关闭的概率会大幅度下降,甚至在1.1 mm时,爆炸零门失效。试验结果与仿真结果具有一致的规律性,间隙厚度达到1.0 mm时,零门可靠作用的时间窗口为[4.0μs,+∞);间隙厚度为1.1mm时,零门的成功率较低。 相似文献