低合金钢气体保护焊焊丝残余Al对焊缝氢气孔的影响

低合金钢气体保护焊实心焊丝中的残余Al对焊缝金属氢气孔的影响,既取决于焊丝的合金体系,又与保护气体氧化性的强弱有关。含有一定量残余Al的低合金耐热钢焊丝在80％Ar 20%CO2富氩混合气体保护焊工艺条件下,其焊缝金属极易产生氢气孔。     

机车车体Q345E钢Ar+CO_2+O_2三元混合保护气体MAG焊接头的组织和性能

选用富氩低氧化性的Ar+CO_2+O_2三元混合焊接气体(即Rich-argon Lower-oxidizability Ar+CO_2+O_2三元混合气体,简称RALO三元混合气体),通过与传统φ(Ar)80%+φ(CO_2)20%二元混合焊接气体(简称二元混合气体)相对比,研究机车车体Q345E钢MAG焊接头的组织和性能。试验结果表明,RALO三元混合气体的焊缝成形较为平滑、美观;三元混合气体的焊缝低温冲击韧性略高于二元混合气体,冲击吸收功A_(kv)(-40℃)值高出约13%;选用三元混合气体或二元混合气体进行焊接,MAG焊接头的组织特征上差别不大,即组织类型相同、形貌特征相似、晶粒尺寸相近,且焊接接头塑性良好,静载拉伸试验试样均断裂于远离焊缝的母材处。     

基于奥氏体焊材的Cr13型马氏体不锈钢MAG焊工艺

基于MAG焊接方法对水轮机抗磨板用Cr13型马氏体不锈钢进行焊接,焊接材料为E309LT1-1药芯焊丝,采用以下4组混合气体作为保护气体进行焊接对比试验:φ(Ar)97.5%+φ(CO2)2.5%、φ(Ar)95%+φ(CO2)5%、φ(Ar)90%+φ(CO2)10%、φ(Ar)80%+φ(CO2)20%,焊接接头经过RT探伤后,通过力学性能、金相和显微硬度试验分析不同保护气体组成对焊接接头质量的影响。结果表明,在CO2含量为2.5%、5%和20%时,在焊缝中发现了明显缺陷,而当气体组成为φ(Ar)90%+φ(CO2)10%时,接头没有发现缺陷,焊缝成形良好,达到了力学性能要求。     

保护气氛对06Cr19Ni10钢焊接接头组织和力学性能的影响

通过富氩气体保护焊方法,采用φ1.2 mm的HCr20Ni10Mn7Mo的奥氏体不锈钢实芯焊丝匹配不同组成保护气体,对12 mm厚压力容器用06Cr19Ni10钢板进行对接焊,研究气体组成对接头成形性能、力学性能及耐晶间腐蚀性能的影响。结果表明,保护气体组成对电弧稳定性和焊缝外观影响不明显,随着保护气体中氧含量的减少,焊缝堆积宽度略有增加,焊缝表面的焊渣明显减少。焊接富氩保护气体中的氧含量对于焊缝熔宽及余高影响不明显,但随着氧含量减少,熔深明显减小。保护气体为φ(O2)8%+φ(Ar)92%和φ(O2)2%+φ(Ar)98%时所得的焊接接头具有良好的综合力学性能,而保护气体为φ(O2)5%+φ(Ar)95%时接头强度能够满足要求,但弯曲性能不达标。保护气体为φ(O2)8%+φ(Ar)92%和φ(O2)5%+φ(Ar)95%时所得的焊接接头耐晶间腐蚀性能均不合格,保护气体为φ(O2)2%+φ(Ar)98%时接头耐腐蚀性能能够满足要求。     

不同保护气体焊接1.4003铁素体不锈钢试样晶间腐蚀试验结果及分析

CO_2与O_2是MAG焊接时常用的活性气体,分别通过2种保护气氛下对1.4003不锈钢焊接试样的焊接接头进行晶间腐蚀试验,并从失重记录、宏观形貌、微观形貌及晶间腐蚀产物的EDS能谱分析等方面进行研究。结果表明:(1)φ(Ar) 95%+φ(CO_2) 5%保护气体MAG焊接头的失重相对于φ(Ar) 97+φ(O_2) 3%保护气体MAG焊接头失重更多;(2)晶间腐蚀试样的宏观形貌表明:φ(Ar) 95%+φ(CO_2) 5%保护气体MAG焊接头试样焊缝区略宽于φ(Ar) 97%+φ(O_2) 3%保护气体MAG焊接头试样;φ(Ar) 95%+φ(CO_2) 5%保护气体的MAG焊接头试样热影响区腐蚀后更明显;(3)晶间腐蚀微观形貌表明:扫描电镜下2种比例保护气体的试样情况相似。     

BS960E钢板拼H型梁焊缝返修工艺

采用混合气体(φ(Ar)80%+φ(CO_2)20%)保护焊工艺,对H型钢梁的焊缝出现的问题进行了分析,并对焊缝返修工艺进行了研究,确定了合理的返修工艺,解决了H型钢梁焊缝存在的气孔、夹渣及裂纹等缺陷。     

900 MPa级超高强气保焊丝的研制

确定了焊丝合适的化学成分,主要合金元素为Ni、Mo、Cr,碳当量CE=0.70%~0.90%。试制了900 MPa级气体保护焊丝,其冶炼及拉拔工艺可行。以φ(Ar)80%+φ(CO2)20%作保护气体,焊接熔敷金属抗拉强度典型值960 MPa,-20℃冲击韧性67 J,马氏体+贝氏体组织。降低C、Cr及Mo含量、增加Ni含量,焊缝韧性增加。焊丝适用于900 MPa及以上级别超高强钢的焊接。     

Ar/H_2气体比例对蒸汽发生器换热管-管板焊接的影响

对于AP1000蒸汽发生器换热管-管板的焊接,分别选择φ(Ar)97%+φ(H_2)3%,φ(Ar)95%+φ(H_2)5%,φ(Ar)93%+φ(H_2)7%,φ(Ar)90%+φ(H_2)10%作为保护气体进行焊接试验。试验结果表明:H_2改善了熔敷金属的润湿性,在钨极位置不变的情况下,明显影响换热管-管板焊缝内径,保护气体中H_2含量越多,换热管-管板焊缝内径越大,同时焊缝的熔深越大,钨极烧损越严重;通过对比,最合适的保护气体比例为φ(Ar)95%+φ(H_2)5%。     

不同保护气体对无磁钢20Mn23AlV焊接接头组织及力学性能的影响

采用φ(Ar)97%+φ(CO₂)3%和φ(Ar)97.5%+φ(CO₂)2.5%两种保护气体对厚12 mm的20Mn23AlV无磁钢板进行焊接,对比不同保护气体下20Mn23AlV无磁钢焊接接头的显微组织及力学性能。结果表明:采用φ(Ar)97.5%+φ(CO₂)2.5%保护气体焊接的试板焊缝表面成形更优,焊缝内部气孔少;两种保护气体下的焊接接头都具有良好的塑性、韧性及抗拉强度,φ(Ar)97.5%+φ(CO₂)2.5%保护气体下的接头的抗拉强度略大,焊缝组织为白色的奥氏体基体+δ铁素体。综合来看,采用φ(Ar)97.5%+φ(CO₂)2.5%保护气体更为合理,满足无磁钢焊接生产要求。     

Al对药芯焊丝CO_2气体保护焊焊缝质量的影响

通过改变药芯焊丝中Al元素含量,获得了一系列CO_2气体保护焊焊缝。基于对焊缝中气孔和夹杂的分析以及力学性能测试,分析了铝对药芯焊丝CO_2气体保护焊焊缝质量的影响。试验结果表明,当焊丝中Al元素含量增加时,焊缝气孔敏感性降低;夹杂数量减少但夹杂体积增大;焊缝强度随Al含量提高先减小后增大,而韧性先增大后减小;当焊丝中Al元素含量为0.48%(质量分数)时,焊缝气孔较少且夹杂较少,焊缝力学性能良好。     

低碳钢熔化极气保焊时,用什么样的保护气体最好?

美国犹他州伯林哈姆扬大学的研究员们发现,对低碳钢进行熔化极气体保护焊时,最佳的保护气体为80CO_2+20He。他们使用 ER70S—3焊丝,多种保护气体如 Ar 气、He 气、CO_2气及其混合而成的气体,对低碳钢进行了一系列焊接试验。对于污染和飞溅的数量、焊缝表面粗糙度、焊道形状,熔深、成本以及全部性能作了测定和评价,结论为:所有的保护气均能有效地防止焊缝污染。预先混合的98Ar—CO_2保护气体产生的飞溅最少。产生的飞溅量与混合气体中 CO_2的百分数成正比。将氦气混入     

S31803双相不锈钢焊接接头组织及耐蚀性能研究

采用钨极氩弧焊,保护气体分别为纯Ar和φ(Ar)98%+φ(N_2)2%,对焊接接头组织和耐蚀性能进行研究。结果表明,保护气体为φ(Ar)98%+φ(N_2)2%时焊接接头焊缝区域以及热影响区奥氏体(γ)含量高于保护气体为纯Ar焊接工艺;保护气体添加φ(N_2)2%的焊缝点腐蚀速率为6.4 mdd(mg/dm2·d),满足美标ASTM A923C相关要求;保护气体添加φ(N_2)2%的焊缝的点蚀电位Eb为1 179.60 mV,电位差Eb-Ep为32.40 m V,焊缝耐点蚀能力和钝化膜修复能力均优于保护气体使用纯Ar焊接工艺的焊缝。     

铝合金MIG焊保护气体对气孔的影响

文中采用MIG焊方法对6 mm厚的5083铝合金进行对接焊试验,研究了保护气体对气孔缺陷的影响。研究结果表明:选用φ(Ar)50%+φ(He)50%的混合气体可以有效控制焊缝气孔率;随着保护气体流量的增加,焊缝气孔率先下降后上升,保护气体流量为15 L/min时对焊缝的保护效果最佳,焊缝气孔率最低约为2.1%。     

不同保护气体对ER50-6焊丝熔敷金属的影响

对ER50-6焊丝分别采用C02和ψ(Ar)80% ψ(CO2)20%气体(以下简称混合气体)保护进行熔敷金属化学成分和力学性能试验,结果表明,采用CO2和混合气体对ER50-6熔敷金属主要化学成分、屈服强度、抗拉强度、伸长率、断面收缩率的影响差别不大,但对低温冲击韧性有较大的影响,ER50-6采用混合气体保护焊,其熔敷金属的低温冲击韧性十分优异.     

GMAW工艺参数对倾斜位置的穿孔塞焊焊缝成形的影响研究

为实现某三代核电站屏蔽厂房钢筋穿孔塞焊在一定倾斜角度下的GMAW自动化焊接,提出了一种针对倾斜位置的穿孔塞焊焊缝成形的焊接路径和工艺控制策略。通过试验研究了焊接路径、焊接姿态、焊接气体成分等GMAW工艺因素对穿孔塞焊接头在倾斜位置下的焊缝成形的影响。结果表明,采用360°顺逆交替和细化层道可以有效控制熔池下淌,保证表面余高在2 mm以内;当焊枪工作角θ调整为15°且焊接方向角φ为6°～10°时,电弧力可有效抵消重力的切向分量的影响,有效避免侧壁和层间未熔合缺陷;相较于φ(Ar)98%Ar+φ(O_2)2%混合气体,φ(Ar)80%+φ(CO_2)20%配比能明显提高熔池金属的表面张力,有助于穿孔塞焊表面及根部焊道成形。     

不同保护气体下的超级双相不锈钢焊接工艺研究

研究了不同保护气体下双相不锈钢焊接接头的各种特性如:力学性能、显微组织观察等。试验结果表明,使用不同比例的混合气体作为保护气,所得到的焊接接头的强度不同,其中φ(Ar)75%+φ(N2)25%的混合气体保护的接头强度最高。     

CS-Q890钢的焊接工艺方案制订

通过对CS-Q890钢焊接性能的研究,制订了焊接工艺方案,并根据NB/T 47014—2011《承压设备焊接工艺评定》标准进行试验。焊接工艺方案是采用熔化极气体保护焊进行焊接,焊接材料选用T Union GM 120焊丝,保护气体用φ(CO_2)20%+φ(Ar)80%。研究结果表明,该焊接工艺方案符合有关标准的要求。     

熔化极气体保护焊用焊丝与保护气体的匹配关系

综述了GMAW两类焊丝与3种保护气体匹配关系。结果表明,焊丝对保护气体的匹配工艺特征各异,其中,两种焊丝对Ar+CO2的匹配工艺都显示最佳。在焊丝与保护气匹配关系下,实现喷射过渡的条件是:阳极斑点面积足够大,电磁力方向向下,焊接电流超过临界电流,三者缺一不可。对于实心焊丝,Ar+CO2富氩混合气体工艺的适应性更好。对于药芯焊丝,Ar+CO2富氩混合气体工艺的适应性与100%CO2保护气相当。工程应用表明,纯CO2和Ar+CO2富氩混合气体对两种焊丝都能获得符合要求的焊接接头,后者的工艺性可能更好一些,但气孔(压坑)敏感性更大些。     

二氧化碳—氩混合气体保护焊短路过渡特性研究

本文研究的是 CO_2—Ar 二元混合气体对φ1.5mm、H08Mn2SiA 焊丝短路过渡频率、飞溅率和焊缝成形的影响。通过对 CO_2—Ar 混合气体短路过渡特性的研究,为合理选择规范参数提供了有力依据。     

关于Ar CO_2混合气体保护焊

为了保证用H08Mn2SiA焊丝焊接较厚的30CrMnSiA钢零件时的强度,提高焊透率,我们对Ar CO_2混合气体保护焊进行了试验。为了适应Ar CO_2混合气体的供气要求,添置了两套流量计和一个气体混合室,见图1。