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海南文昌发射场高温、高湿、高盐雾的环境特点,使其地面设备极易遭受腐蚀,特别是在距离海岸线1 km以内的区域,不锈钢也存在严重的点蚀情况。采用宏观观察与微观观察相结合的方法,对一起低温液体储罐爆破片失效的原因进行了分析。结果表明,由于止回阀反向密封性能较差,在海洋大气腐蚀环境中,无法有效地隔绝Cl~-与爆破片的接触,使爆破片外表面发生点蚀,并最终造成腐蚀穿孔。 相似文献
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某加氢装置0Cr18Ni10Ti不锈钢换热器管在服役过程中发生了穿孔。通过化学成分分析、金相观察、宏观和微观腐蚀形貌观察、腐蚀产物分析、工况分析等分析方法,确定了换热管失效的原因。结果表明:失效管段存在两种形貌的点蚀坑,一种点蚀坑相对较小,形貌不规则,另一种点蚀坑相对较大,呈近似半球状,边缘较光滑,部分点蚀坑底部具有沿晶型腐蚀的特征;不规则点蚀坑主要是由连多硫酸腐蚀造成的,而规则状点蚀坑是由连多硫酸腐蚀和氯化铵沉积腐蚀共同造成的,其中后者起主要作用;较大的规则状点蚀坑最终导致失效,由此确定造成某0Cr18Ni10Ti不锈钢换热器管失效的主要原因是氯化铵沉积腐蚀,而连多硫酸腐蚀对失效的发展起到了促进作用。 相似文献
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针对一起SUS304L不锈钢化工气相管焊接热影响区(HAZ)应力腐蚀开裂(SCC)的失效综合分析,发现该不锈钢SCC为穿晶应力腐蚀开裂而不是常见的不锈钢HAZ的晶间应力腐蚀,认为SUS304L不锈钢在此服役环境中对SCC无法免疫。根据材料发生SCC失效微观特征与使用环境的关系,给出了选材和焊接加工的建议。 相似文献
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材质为316L不锈钢的半成品柴油输送管道在水平段底部出现快速腐蚀,9个月出现5次泄露。通过宏观分析、化学成分检测、力学性能测试、金相分析、腐蚀产物物相分析、腐蚀介质有害相分析、腐蚀产物分析等方法,对管道失效原因进行分析。结果表明:不锈钢管线腐蚀属于氧腐蚀及点蚀;氧化铁等腐蚀产物或杂质随介质在管线底部流动,对管线底部形成线状冲刷磨损,破坏了钝化膜的保护作用,造成管线底部率先腐蚀;腐蚀环境中Cl-极易破坏不锈钢表面的钝化膜,形成坑蚀,成为孔蚀延伸的活性中心。 相似文献
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316L不锈钢法兰腐蚀失效分析与对策 总被引:2,自引:0,他引:2
对316L不锈钢法兰在苯甲酸环境中因腐蚀失效进行了分析,发现不锈钢因焊接导致的晶间腐蚀是不锈钢法兰腐蚀失效的主要原因,此外,焊接材料与基体材料的不同以及使用了导电的垫片石墨会引起电偶腐蚀,不锈钢法兰之间存在缝隙会引发缝隙腐蚀,提出了解决措施. 相似文献
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应用小波分析理论研究了“304不锈钢/NaCl HCl溶液”体系在慢应变速率试验过程中,自腐蚀电位信号的奇异性.结果表明,对于“304不锈钢/NaCl HCl溶液”体系,自腐蚀电位信号第二类间断点的群现是应力腐蚀裂纹扩展的表现,预示体系处于不稳定状态,这对于工业腐蚀监控,预测构件的应力腐蚀失效具有重要的应用前景。 相似文献
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压缩机仪表引压管泄漏原因分析 总被引:1,自引:0,他引:1
针对某炼油厂加氢裂化装置中的循环氢压缩机出口仪表引压管的氢泄漏事故,对该管的材料成分、金相组织、腐蚀状况、裂纹及断口等进行了分析.结果表明,该管的材质为316不锈钢;失效原因是由于在其管外壁的局部环境中氯化物的富集而发生点蚀,进而引发管子应力腐蚀开裂,最终造成管内氢气的泄漏. 相似文献
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某ZG06Cr13Ni4Mo不锈钢水轮机叶片表面在服役过程中发生了严重的局部腐蚀。通过宏观及微观腐蚀形貌的观察,结合能谱(EDS)分析等方法对该叶片进行了失效分析,确定了该叶片发生腐蚀的原因。结果表明:点蚀主要发生在表面局部塑性变形明显的区域,斑状腐蚀主要发生在焊接修复部位;引起点蚀的主要原因是硫酸盐还原菌(SRB)引起的微生物腐蚀(MIC),而表面的加工区缺陷和焊接修复缺陷促进了点蚀和斑状腐蚀的进行。 相似文献
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为避免因腐蚀作用引发的储罐泄漏事故,在梳理极值分布法、折线替代法和常规方法计算流程的基础上,通过实例验证不同方法的计算结果和适用范围。结果显示,罐顶板的腐蚀深度远小于罐底圈板和罐底中幅板,罐底中幅板中有20%腐蚀深度2~3mm的点,说明中幅板的腐蚀情况最为严重;极值分布法、折线替代法和常规方法下的储罐剩余寿命分别为13.9a、13a和33a,预测可使用寿命分别为34.75a、33a和60.58a;极值分布法的保守程度适中,且可用更少的检测数据完成极值分布拟合,该方法可以作为剩余寿命预测的有效手段。研究结果可为储罐腐蚀泄漏失效的预防提供实际参考。 相似文献
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长庆气田某段天然气输送管线在役热电偶运行仅10个月就发生突然失效,无法进行温度测量,停输后卸下,可见热电偶套管外壁出现了严重的点蚀现象。采用宏观分析和剖管检测观察套管内外壁腐蚀情况,采用扫描电镜 (SEM) 分析微观形貌,采用直读火花光谱仪分析套管材质,采用能谱分析 (EDS) 和X射线衍射仪 (XRD) 对腐蚀产物进行成分分析。结果表明:热电偶套管未按设计要求使用304奥氏体不锈钢,而使用了2Cr13马氏体不锈钢,且材质存在设计要求较低的问题。另外,湿气输送时,天然气中含有一定饱和度的水分,在CO2、H2S、Cl-等多种腐蚀因素的协同作用下,2Cr13热电偶套管很快出现点蚀穿孔,进而导致热电偶腐蚀失效。最后,针对湿气输送工况下热电偶套管的腐蚀机理,提出了相应的改进措施。 相似文献
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工作温度约为105℃的304不锈钢脱盐水管路共计45个弯头中有10多个弯头焊缝附近发生渗漏,渗水处补焊后,焊缝热影响区又会出现渗水情况。利用金相显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪、拉伸试验机等对304不锈钢脱盐水失效管道进行了实验分析。实验结果表明,失效的焊接管件存在裂纹、咬边、未焊透和夹渣等焊接缺陷,焊缝及热影响区存在应力集中导致裂纹的萌生和扩展。同时,Cl–含量大大超出控制指标的脱盐水在管内流通时,裂纹在焊接缺陷处萌生,在焊接应力和Cl–腐蚀作用下,裂纹进一步扩展并穿透管壁,导致304不锈钢水管渗漏失效。 相似文献
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换热设备用不锈钢材料腐蚀失效分析 总被引:3,自引:0,他引:3
用能量散射能谱(EDS)、金相分析和化学分析等手段,对换热器用的1Cr18Ni9Ti不锈钢材料的腐蚀失效行为进行了分析.结果表明,换热器用1Cr18Ni9Ti不锈钢的腐蚀失效主要由不锈钢晶间的碳化物析出、环境介质中氯离子含量过高及残余应力所引起. 相似文献