快速深层渗氮工艺的设计

介绍了快速深层渗氮工艺的设计原理。它由周期性的渗氮和时效组成［１］。通过时效,在ε相和扩散层中形成多种通道,从而强化内扩散过程,还可降低表面氮活度,强化表面对氮的吸收,增强相界面反应,从而达到快速渗氮的目的。生产应用表明,对２５Ｃｒ２ＭｏＶＡ钢离子渗氮３０ｈ,渗氮层深达（０．７５～１．２０）ｍｍ,说明工艺设计思想正确［２］。     

高速钢刀具可控渗氮

测定了Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２高速钢的临界氮势ｒｃ和传质因子,提出了按氮势门槛值控制的可控渗氮工艺及按最优扩散条件可控渗氮曲线控制的可控渗氮工艺。成功地抑制了高速钢Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２渗氮层的脆性。试验表明Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２高速钢车刀经过可控渗氮处理切削能力大幅度提高,加工中硬度、高韧度材料时,寿命提高几十倍,并能顺利切削硬度高达３７～３９ＨＲＣ的１８Ｃｒ２Ｎｉ４ＷＡ钢。     

38Cr2MoAlA钢在不同介质中的渗氮强化

目前，广泛用３８Ｃｒ２ＭｏＡｌＡ低合金钢制造在磨损和疲劳载荷下工作的各种机械和工装等重要零件。为提高其使用性能。通常渗氮强化表面，渗氮工艺可以在多种含氮介质中进行，每一种扩渗介质都有其工艺特点。本文介绍３８Ｃｒ２ＭｏＡｌＡ结构钢在气体，液体，离子，真空和粉末含氮介质中的渗氮。为获得必要的使用性能，对所研究的钢推荐实用的渗氮工艺。     

流态床渗氮工艺的研究

本文对３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ，Ｈ１３及３８ＣｅＭｏＡｌ钢在刚玉流态床中进行了渗氮工艺的研究。结果表明，氨气在２５％－６５％范围内变化时，对渗氮结果无明显的影响，在流态床中渗氮可减少工件表面化合物层的形成和加快渗氮的速度。采用脉冲渗氮方法可获得与非脉渗氮同样的效果，同时可降低耗气量。     

渗氮对钢的气蚀与磨蚀特性的影响

研究了渗氮对０Ｃｒ１３Ｎｉ４Ｍｏ、Ｑ２３５、１６ＣｒＮｉ４Ｍｏ和１２Ｃｒ４Ｎｉ４Ｍｏ４Ｖ四种钢气蚀与磨蚀特性的影响。发现渗氮可使Ｑ２３５、１６ＣｒＮｉ４Ｍｏ和１２Ｃｒ４Ｎｉ４Ｍｏ４Ｖ三种钢的耐气蚀与磨蚀性能显著提高，却使０Ｃｒ１３Ｎｉ４Ｍｏ（不锈钢）的耐气蚀性能明显下降，但能使其耐磨蚀性能提高。分析认为，这与气蚀、磨蚀机理及渗氮层的力学、物理化学特性有关。     

循环氮势快速离子渗氮

研究了循环氮势快速离子渗氮工艺机理和方法。对４０Ｃｒ和３８ＣｒＭｏＡｌ钢进行了离子湖氮。结果表明,与常规离子渗氮工艺相比,该工艺能显著地增加材料的渗氮层深度和耐磨性。     

一种提高18Cr2Ni4WA钢渗碳淬火效率的方法

一种提高１８Ｃｒ２Ｎｉ４ＷＡ钢渗碳淬火效率的方法扬州齿轮厂（扬州２２５０００）徐昌１８Ｃｒ２Ｎｉ４ＷＡ钢常规渗碳淬火回火工艺如图１所示。１８Ｃｒ２Ｎｉ４ＷＡ钢渗碳后，不能直接淬火。其原因是此钢合金元素含量较高，经渗碳直接淬火后表面存在大量残留奥氏体，...     

高速钢刀具可控渗氮

测定了Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２高速钢的临界氮热ｒｃ和传质因子,提出了按氮热门槛值控制的可控渗氮工艺及按是优扩散条件可控氮曲线控制的可控渗氮工艺。成功地抑制了高速钢２６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２渗氮层的脆性。     

热循环离子渗氮及其强渗作用

用正交试验法研究了３８ＣｒＭｏＡｌＡ钢热循环离子渗氮的特点及其强渗作用。结果表明，渗氮过程受循环参数控制，渗层组织呈层状结构，渗层生长曲线存在长达６ｈ的亚速线性段；在强渗工艺下，该段斜率明显增大。这一动力学特性看来是由热循环催渗和离子轰击加速氮原子扩散的有利作用所致，从而使深层渗氮时间比恒温或分段渗氮缩短了２／３￣１／２。     

室温形变对合金化渗氮的影响

研究了Ｃ３钢和Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２钢室温形变对合金化渗氮渗速和渗层硬度的影响以及参氮过程中形变试样的回复和再结晶形为。结果表明，渗氮层深度随形变量增加先增后减；渗层硬度随形变量增大而增加；渗氮阻碍渗层形变组织的回复与再结晶。     

渗氮技术及其进展

本文系统讲述了常规渗氮技术及渗氮的新技术,阐明了渗氮技术的现状及发展,指出随着渗氮工艺的完善,低成本、高精度、高质量且有利于环保的渗氮新技术,将是21世纪渗氮技术发展的重要方向。     

低铝加钒的38CrMoAl氮化钢的试验研究

研究了低铝加钒的３８ＣｒＭｏＡｌ氮化钢的氮化性能及力学性能。结果表明，低铝（０．６５％Ａｌ）加钒（０．２５％Ｖ）的３８ＣｒＭｏＡｌ钢的性能可完全达到原３８ＣｒＭｏＡｌ钢的性能。氮化后，氮化表面硬度达ＨＶ１０００以上。     

预氧化+稀土铈对42CrMo钢离子渗氮的影响

针对离子渗氮渗层浅及生产周期长等技术难题,采用预氧化与稀土复合催渗对工程常用结构钢42CrMo进行了离子渗氮。利用显微硬度计、光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)等对渗氮速率、渗氮层组织、表面形貌等进行了系统的研究。结果表明,经400 ℃×1 h氧化+0.6 cm²/kg(铈表面积/装炉量)稀土的复合催渗工艺具有最佳催渗效果;与无催渗试样相比,优化后的复合催渗不仅提高了渗氮效率,同时减少了脉状氮化物,且降低了渗氮层的硬度梯度。     

Overheating of plasma-nitrided workpieces with cylindrical blind hole

In the plasma nitriding process, the workpiece is uniformly covered by glow discharge and is heated by ionic and neutral species bombardment. In this study, AISI 304 stainless steel workpieces with cylindrical blind holes were plasma nitrided in an atmosphere of H₂-20N₂ at 1000 Pa, 773 K, for 2 h. The influence of the hole dimensions on the temperature uniformity was investigated. This work is important for the plasma nitriding of workpieces with complex geometrical shapes, such as gearing, crankshafts, dies, and injection nozzles.     

马氏体不锈钢不同渗氮方法对比试验

采用离子渗氮、液体渗氮及气体渗氮对耐蚀耐热马氏体型热稳定不锈钢1Cr12Ni2WMoVNb进行表面改性,研究了不同渗氮方法下不锈钢的硬度、组织形貌、物相变化及脆性,并对3种渗氮方法下不锈钢的耐蚀性及耐高温磨损性能进行了比较。结果表明:3种渗氮方法均可大幅度提高不锈钢的表面硬度,且不同渗氮处理后不锈钢的渗层组织结构大致相同,但表面物相有所差异,离子渗氮后的表面物相主要为Fe₄N及少量CrN相,液体渗氮后为Fe₃O₄及ε相,气体渗氮后为Fe₃O₄、Fe₄N及少量ε相;3种渗氮方法均可提高不锈钢的耐磨损性能,特别是在500~600 ℃下的高温耐磨性得到了大幅提升,但不锈钢渗氮后的耐蚀性均有所降低。     

奥氏体不锈钢低温离子渗氮工艺研究

对304、316 L奥氏体不锈钢进行了不同温度、不同时间的离子渗氮。研究了渗层的显微组织和耐腐蚀性,测定了渗层的硬度。结果显示,随着渗氮温度的升高,两种钢渗层的表面硬度和深度都增加,而耐蚀性降低。渗氮温度≥400℃时,随着渗氮时间的延长,两种钢渗层的表面硬度变化不大,但深度明显增加,渗层的耐蚀性降低。当渗氮工艺相同时,316 L钢渗氮层的硬度、深度和耐蚀性均比304钢的渗氮层高。     

氨分解率自动测量装置的研制及其应用

介绍了一种新型氨分解率测量装置。其原理是根据氨气极易溶于水的特点，利用可编程控制器PLC、压力传感器、电磁阀等元件实现了氨分解率的自动测量。该装置与计算机联接，能够实现渗氮过程氮势的自动控制。     

短应力线轧机拉杆离子渗氮畸变控制

为探明杆状工件离子渗氮畸变的影响因素,对短应力线轧机拉杆的加工残余应力、装卡方式、多次升温和降温等因素进行了研究。结果发现,影响拉杆渗氮畸变的最大因素是拉杆的加工应力,所以对于长杆状工件,在精加工和渗氮之前加入合理的去应力工序可以有效控制渗氮畸变;另外,缓慢升温、降温及垂直悬吊的装卡方式也可以在一定程度上减小渗氮畸变。需多次渗氮才能满足图纸技术要求的长杆状工件,在每渗氮一次之后,把工件旋转180°,可以有效控制渗氮畸变。     

离子氮化白亮层和渗层不合格的分析与解决

本文主要阐述离子氮化基本工艺,依据实际生产中积累的经验重点阐述了离子氮化生产中出现白亮层、渗氮层不合格问题的分析及对策,这些经验具有很好的参考价值。     

低温离子渗氮时间对304不锈钢渗层的影响

对304奥氏体不锈钢进行400 ℃不同时间的离子渗氮处理.利用光学显微镜、轮廓仪、能谱仪、X射线衍射仪和显微硬度计研究了经渗氮处理后试样改性层的表面形貌、微观结构、相组成和性能等.结果表明,随着渗氮时间的延长,试样表面的粗糙度、渗层厚度、表面氮含量、显微硬度基本呈线性增加;X射线衍射分析表明,在400 ℃不同时间的渗氮层为单一S相,并无CrN相析出.