温度对P110钢CO2腐蚀行为的影响

在模拟油田实际腐蚀环境中研究了温度对P110钢CO2腐蚀行为的影响．用SEM、XRD等分析了在不同温度条件下材料表面腐蚀产物膜的形貌以及对腐蚀速率和腐蚀形态的影响．结果表明，40℃时表层腐蚀产物类似于疏松的土壤，少且很松散地附着在材料表面，成份主要是溶液中沉积的KCl.90℃时腐蚀产物主要是钙铁镁的碳酸盐和少量的KCl和Fe2O3，腐蚀产物呈颗粒状，较致密但是膜层中含有大量的孔洞．140℃时，试样表层腐蚀产物呈致密的粘土形貌、下层腐蚀产物仍是颗粒状，产物层致密，成份主要是FeCO3和KCl．不同温度下不同的腐蚀产物形貌造成随温度升高。材料的平均腐蚀速率在90℃时出现峰值．     

温度对X70钢在含CO2地层水中腐蚀行为影响

利用高温高压反应釜,采用失重、SEM、XRD、EDS和电化学方法研究了不同温度下X70管线钢在含CO2地层水中的腐蚀行为。讨论了X70钢CO2腐蚀机理的热力学和动力学机制。结果表明:温度通过影响FeCO3过饱和度、晶粒形核率和长大速率,进而影响X70钢腐蚀速率。在温度为30℃时,FeCO3的过饱和度较小,不能在X70钢表面连续析出,难以形成保护性产物膜,X70钢腐蚀速率较高。温度为60~90℃时,FeCO3的形核速率大于生长速率,X70钢表面形成致密的FeCO3膜,腐蚀速率开始下降。继续升温至120和150℃,FeCO3的形核速率小于生长速率,X70钢表面不能形成完整的具有保护性的FeCO3膜,或膜内应力增大导致膜破裂。FeCO3膜与基体金属形成电偶电池,发生局部腐蚀。     

温度对P110钢腐蚀行为的影响

模拟油气田环境,采用高温高压釜进行失重法腐蚀实验,用扫描电子显微镜(SEM)、能散X射线谱仪(EDS)和X射线衍射(XRD)技术研究油管钢P110在不同温度下的CO₂ 腐蚀产物。结果表明：静态和流速为5 m/s时,随着温度的升高,P110钢的腐蚀速率先增大后减小,前者在100 ℃时达到最大,后者在60 ℃时达到最大,且在160 ℃时,两者腐蚀速率趋同;温度大于140 ℃时,流速对腐蚀速率的影响已不再明显,随着温度的继续升高,腐蚀速率变化趋于平缓。温度通过影响腐蚀产物膜的形貌、结构、化学组成、产物膜因子和膜的厚度等,进而影响材料的腐蚀速率。     

温度对X80管线钢CO2腐蚀行为的影响

在模拟实际工况下,利用高温高压反应釜对X80管线的CO2腐蚀行为进行了研究,通过质量损失法、扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)等分析手段,研究了温度对X80管线钢腐蚀性能的影响.结果表明:随着温度的升高,实验钢的平均腐蚀速率和点蚀速率均是先增大后减小.在30℃时,试样表面未形成完整的腐蚀产物膜,此时环境温度较低,平均腐蚀速率和点蚀速率也最小;在60℃时,平均腐蚀速率达到最大值,此时腐蚀产物膜脱落严重,但点蚀现象并不明显;当温度到达90℃时,实验钢的点蚀速率达到最大值,并且点蚀速率与平均腐蚀速率相差程度最大;在120℃时,腐蚀产物膜与基体以及内外层之间的结合最为紧密,对基体的保护作用增强,所以此时的腐蚀速率比60、90℃的腐蚀速率均低.     

NT80SS钢在高含H2S／CO2环境中的腐蚀行为

模拟罗家寨气田高含H2S/CO2腐蚀环境,研究NT80SS套管钢的腐蚀规律及环境因素(总压、温度、腐蚀时间、Cl-、流速)对其腐蚀的影响;并采用动电位扫描、电化学交流阻抗谱(EIS)和扫描电镜(ESM)等手段分析了腐蚀产物膜的电化学特性和形貌.结果表明,在所研究的温度范围内,NT80SS钢在60℃腐蚀速率最低;当总压≥9MPa时,在120℃下的腐蚀速率比90℃的小,而总压<9MPa时,情况则相反;腐蚀速率随时间的延长而降低;Cl-能促进钢的腐蚀;介质流速增加,钢的腐蚀速率增大.电化学实验结果指出,在30℃～120℃的温度范围内,60℃时钢腐蚀产物膜的阻抗能力强、阳极极化率高,腐蚀产物膜的致密性最好,因而NTSOSS钢在60℃时腐蚀速率最低.     

P110S碳钢在高Cl-高酸性气体分压下的腐蚀行为

模拟了西北塔河油田极端苛刻的环境，通过高温高压反应釜模拟试验，失重法、显微组织观察，腐蚀产物物相分析等考察了在高Cl^-含酸性气体条件下，温度和CO₂分压对P110S碳钢腐蚀行为的影响。结果表明：P110S碳钢的腐蚀速率随着温度的升高先增大后减小再增大，随着CO₂分压的升高先增大后减小，腐蚀速率分别在210℃和CO₂分压8 MPa时达到最大。当温度为150℃或CO₂分压为8 MPa时，FeCO₃晶体开始从溶液中析出，在P110S碳钢表面形成了保护性的产物膜，有效抑制了基体的全面腐蚀，降低了腐蚀速率。此外，溶液中高浓度的Cl^-极易导致产物膜发生剥落与破裂，造成严重的点蚀。     

高含CO2低含H2S条件下温度对P110碳钢腐蚀规律的影响

为了明确高含CO₂及少量H₂S条件下，温度变化对石油管材P110钢腐蚀速率的影响，利用高温高压硫化氢反应釜开展了腐蚀模拟试验，利用失重法记录腐蚀速率。应用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和激光共聚焦显微镜等，研究并分析了P110钢表面的腐蚀形貌和产物。结果表明：在1 MPa CO₂分压、20 kPa H₂S分压和流速1 m/s条件下，P110钢管材均匀腐蚀速率随温度升高先增大后减小，在100℃附近达到峰值。当温度超过80℃时，P110钢表面腐蚀形态由全面腐蚀转变为局部腐蚀。随着温度的升高，P110钢表面腐蚀产物由富铁结构转变为富硫结构，致密的陨硫铁矿和磁黄铁矿阻碍腐蚀反应的离子扩散。此外，在60～100℃,温度升高会同时促进阴极反应和阳极反应，导致P110钢自腐蚀电流密度增加，腐蚀速率提高，而当温度继续由100℃升高至120℃时，P110钢自腐蚀电流密度减小，腐蚀过程逐渐受到抑制。     

P110钢高温高压下CO2腐蚀产物组织结构及电化学研究

模拟油气井深处CO2的超临界流体（35MPa、160℃）状态，在油田采出液中，对P110钢进行4—144h腐蚀测试；采用SEM、XRD、XPS、EIS等分析手段，对试样腐蚀产物膜进行组织结构及电化学交流阻抗分析。结果表明，在CO2含量为4％摩尔分数情况下，腐蚀产物膜在4—8h内迅速生成；48h内腐蚀产物膜由细小的FeCO3晶粒组成；48—144h之间，初始形成的FeCO3膜逐步转化为由（Fe、Ca）CO3、Fe2Ca2O5和CaCO3等腐蚀及沉积产物构成的晶粒细小的复合膜层。该腐蚀-沉积膜与基体结合力强、组织致密、无离子选择性渗透通道，厚度在48h后的腐蚀过程中变化很小。交流阻抗谱分析证明，该膜层对P110钢基体覆盖良好，具有很强的保护作用。     

温度对油管钢CO2腐蚀产物膜的影响

利用静态高压釜对二种油管钢N80、P110和J55进行了CO2腐蚀试验，通过扫描电镜(SEM)对比分析了腐蚀产物膜厚度和表面晶粒尺寸随温度的变化。结果表明，在试验条件下，三种钢的腐蚀产物膜厚度随温度变化情况相近，最大值均在120℃，最小值对应温度则不同；表面晶粒尺寸出现了一峰一谷，峰值均在120℃，谷值对应温度却小同。     

温度对油管钢CO2腐蚀行为的影响

利用高温高压反应釜进行腐蚀模拟试验,采用失重法、SEM和XRD等手段研究了温度对N80钢在4MPaCO2分压下CO2腐蚀行为的影响。试验结果表明:N80钢在4 MPa CO2分压下腐蚀较为严重。在温度较低时,腐蚀产物晶粒粗大且堆垛比较疏松,对基体保护性较差;随温度升高,腐蚀产物膜变得致密稳定,腐蚀速率显著降低,腐蚀特征由局部腐蚀转变为全面腐蚀。     

K110

一胜百优质高铬冷作模具钢,高碳、高铬（12％）类型莱氏体钢,经二次精炼,清净度佳,晶粒微细。该钢具有较好的淬透性,有极高的韧性及良好的耐磨性,加工性能特佳,有回火硬化效果,为典型的风硬钢,是目前耐磨耗性很好的合金工具钢。由于钢中富含超硬合金碳化物,特殊加入钒、钼合金元素,经真空脱气锻轧加工制成,碳化物颗粒细小分布均匀,淬火后经高温回火处理,硬度及耐磨性不减低。适用重型切削工具,高效率之剪口冷冲压模,切料剪刀,薄片开料,圆形滚刀,深拉模及冷挤压模具、精密冲压模具,冷挤压成型.     

COLD-ROLLING AND RECRYSTALLIZATION OF (110)[110] IRON-SILICON SINGLE CRYSTALS

After70-90% cold-rolling,strong{111}〈110〉and weak {111},〈112〉 cold-rolled tex- tures and perfect{111}〈112〉 recrystallization texture were obtained in Fe-Si single crys- tals.The cold-rolled textures with different orientations possesses different ability for recov- ery because of the difference of dislocation structure and store energy alter cold-rolling.The recovery taking place at{111}〈112〉orientation region was prior to that at{111}〈110〉 orientation region.hese subgrains with{111}〈112〉 orientation became recrvstallization nuclei during their growth at expending the surrounding matrix which was sluggish in recovery process.The development of recrystallization textures may be suggested as a process of “nucleation in-situ-selective growth”.The formation of(111)textures in low carbon steel sheets has been discussed in the light of this suggestion.     

(110)[110]Fe-Si单晶体的冷轧和再结晶

研究了(110)[110]Fe-Si单晶体的冷轧和再结晶。经过70—90%冷轧后,得到了强的{111}〈110〉和弱的{111}〈112〉加工织构,退火后得到了集中的{111}〈112〉再结晶织构。冷轧变形后,{111}〈112〉取向的地区比{111}〈110〉取向的地区先发生回复,{111}〈112〉取向的亚晶吞并滞后回复的地区而长大,成为再结晶晶核。这种再结晶织构的形成过程,可以概括地称为同位成核-选择生长。     

API标准C110套管与国内外110Ksi钢级抗硫管制造工艺对比

API标准根据应用情况,在5CT第九版中适时引入了高强度抗硫化氢钢级C110,从该钢的化学成分控制、力学性能要求、硫化物应力开裂试验、热处理、轿直和无损探伤及螺纹处理等方面与110ksi钢级的抗硫管进行了比较研究.     

P_(110)级石油套管的研制

本文介绍了用普通低合金钢经直接淬火后回火生产φ339.7×12.19mm大口径P110级石油套管的工艺和性能。经检验证明,套管的机械性能和尺寸精度完全达到了美国API标准的要求。     

TiC(110)表面第一性原理研究(英文)

利用基于密度泛函理论的第一性原理平面波赝势法计算TiC(110)表面的结构和电子特性。对于该表面结构弛豫和表面能的计算结果表明,7层原子构型能够显示TiC的内部体相特征,弛豫后结构的变化仅发生在顶部3层,证明弛豫只影响构型的顶部3层。同时,从构型的(100)平面上的电荷密度分布中可以看到强烈的Ti—C共价键。弛豫后,由于电荷在真空层中的消耗和第一、第二层原子层之间的积累,第一、第二层原子间距减小,Ti—C化学键相应地增强。计算得到的TiC(110)表面的表面能为3.53J/m2。     

P110石油套管缺陷分析

采用屁微组织观察和SEM分析研究了P110石油套管热处理后的缺陷,通过分析缺陷产生环节、原因,对缺陷进行了分类.第一类外折缺陷并不是在热处理过程中产生的,而是产生在穿孔及轧制过程中:第二类淬火裂纹缺陷的产生与硫化物的形成以及淬火应力有关.可以通过控制硫的含量、避免产生共晶硫化物,改善其分布状态,改善淬火工艺以减小淬火应力来消除.     

井口P110套管失效原因分析

通过观察宏观形貌、测量几何尺寸、测试力学性能、分析显微组织等,分析P110套管和卡瓦的失效原因。分析认为:P110套管与悬挂器不同轴及卡瓦结构设计不合理是造成套管及卡瓦失效的主要原因,腐蚀介质加速了失效进程。提出卡瓦式悬挂器的改进措施,如增大卡瓦长度,增加单位长度卡瓦齿数,将贯穿环形槽改为凸台式等。     

纪念毛泽东诞辰110周年

百十周年诞生日 ,神州缅怀毛泽东。师承马列定航向 ,革命思想一脉承。小平理论开新宇 ,三个代表与时进。回想当年长征路 ,飞船跃过几分钟。2 0 0 3年 12月 2 6日 ,是毛泽东同志诞辰 110周年 ,下面回忆几段往事以资纪念。(一 )196 3年春 ,我和参加全国冶金工业会议的代表 ,有幸在中南海受到毛泽东主席亲切接见。红光满面的毛主席神采奕奕与我们合影留念。当时陪同接见的有周恩来、刘少奇、朱德、陈云、邓小平同志等老一辈无产阶级革命家。(二 )新中国的缔造者毛主席率先垂范 ,亲自送爱子毛岸英跨过鸭绿江到抗美援朝前线 ,保家卫国 ,牺牲在战…