V6发动机Al合金缸体组芯低压铸造

介绍了一种V6发动机Al合金缸体的形貌,根据其结构特点,决定采用组芯低压铸造工艺方式生产,过程如下:制芯→预组芯→组芯→砂芯运送→浇注→清理→T6处理→检验,用此工艺大批量生产出了合格铸件。     

S304308大型不锈钢钢锭下注工艺的技术开发

介绍了30 t的S304308大型不锈钢钢锭的锭型设计、冶炼工艺、浇注工艺和试生产过程,并对钢锭成品的各项理化指标进行了检验分析。结果表明:采用EBT→LF→VD→IC氩气保护下注工艺,可以生产出质量优良的大型不锈钢钢锭。     

超大型加氢筒体用钢SA-336F11CL3的冶炼方法研究

通过分析大型加氢反应器锻件用钢的特点,严格控制钢水中残余元素含量和X、J系数。确定采用"EBT→LF→VD→VC"的冶炼浇注工艺,成功浇注了4支SA-360F11CL3超大型加氢筒体锻件钢锭,其化学成分及各项指标均符合技术要求。     

高品质护环钢40Mn18Cr4的生产技术

采用"30 t电炉熔炼→LF精炼→VD真空处理→浇注"工艺试制高品质40Mn18Cr4护环钢。通过控制钢中C、Si、S、P等元素和合理的真空处理工艺,得到目标成分要求的钢水;通过对浇注系统进行清洁、干燥及浇注后期进行冒口补注等措施,得到合格的钢锭。经过合理的锻造、热处理,其力学性能的各项指标都达到了目标要求。     

新型镁合金汽车零件的铸造工艺优化

采用不同工艺铸造了AZ91-Cr新型镁合金汽车曲轴后端盖,并进行了组织和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明,随浇注温度从640℃提高到720℃、浇注时间从10 s延长到90 s,后端盖的平均晶粒尺寸均先减小后增大,耐腐蚀性能均先提高后下降。与640℃浇注温度30 s浇注时间比较,680℃浇注温度时的后端盖平均晶粒尺寸减小16μm(48→32μm),腐蚀电位正移了61 mV(-965→-904 mV)。与90 s浇注时间,浇注温度680℃比较,浇注时间30s时的后端盖平均晶粒尺寸减小19μm(51→32μm),腐蚀电位正移了67mV(-971→-904 mV)。AZ91-Cr新型镁合金汽车曲轴后端盖的浇注温度优选为680℃,浇注时间优选为30 s。     

浇注温度对机械壳体用ZM5镁合金性能的影响

采用五种浇注温度进行了机械壳体用ZM5镁合金重力铸造试验,并进行了铸件试样力学性能和耐腐蚀性能的测试与分析。结果表明,随浇注温度的提高,铸件的强度和耐腐蚀性能均先提高后下降。铸件的浇注温度优选为730℃。与700℃相比,浇注温度为730℃时铸件试样的抗拉强度增大31MPa(227→258MPa),断后伸长率减小3.7%(17.8%→14.1%),腐蚀电位正移103 m V(-0.974→-0.871V)。     

超超临界叶片钢K11C77E的试制

本钢在传统亚临界叶片钢的基础上开发生产了一系列超超临界叶片钢新品种,采用50t电弧炉冶炼→LF炉精炼→浇注3t电极→电渣重熔→保温→退火→800/650×4轧机流程生产K11C77EΦ200圆钢,能够很好地达到标准要求,满足用户需求。     

制备工艺对消失模涂料性能的影响

选用已成功使用的消失模铸铝涂料为研究对象,对加料顺序、搅拌时间、搅拌速度对涂料性能的影响进行了研究。最后选择最合适的加料顺序为粘结剂→悬浮剂→耐火骨料,最佳的搅拌时间为60min,制备出理想的涂料,并进行了浇注试验。     

非稳态浇注对40Mn2钢洁净度的影响

某钢厂生产40Mn2钢采用转炉→LF精炼→连铸工艺,但多次因钢中夹杂物而引起质量异议。本研究针对该厂当前生产工艺,系统的分析了稳态和非稳态浇注条件下中间包钢液、连铸坯的氧氮含量、显微夹杂物和大型夹杂物水平。分析结果表明:非稳态浇注条件下,钢液和铸坯的氧氮含量和夹杂物含量均明显高于稳态浇注,中间包内钢液的二次氧化和结晶器中保护渣的卷渣是限制40Mn2钢洁净度的主要因素。     

16Mn轴座裂纹原因分析及解决措施

采用"30 t EAF→LF→VD→铸锭"工艺冶炼16Mn钢锭,钢锭经锻造成轴座经加工后探伤发现密集性缺陷。通过化学成分、低倍分析、金相显微分析、能谱分析、硬度试验以及数值模拟对产生的缺陷进行分析研究,并提出改进措施。结果表明:宏观检测受检面有许多微裂纹,裂纹附近有灰色Mn S夹杂物。分析表明,裂纹是钢锭凝固收缩时得不到钢液补充形成。通过优化浇注工艺,严格控制熔炼浇注温度、钢锭模烘烤及冒口充填速度,得到了合格钢锭。