共查询到20条相似文献,搜索用时 125 毫秒
1.
2.
3.
为获得较高的风压,离心风机往往是较理想的选择。本文介绍的离心风机叶轮(材料为铝板L1060)突破了传统的组合式结构,采用经5道模具工序来完成的整体式结构,以获得高速旋转时的整体强度。为保证36个叶片的等分度和一致性,叶轮侧槽切口由一对凸、凹模来完成,并且借助叶轮拉深件工艺凸缘的36个等分工艺孔,以一面两销的定位方式来确保所冲出36个叶片的等分精度。为有效解决叶轮侧槽切口冲弯后的脱模问题,成功运用了叶轮浮动脱模机构。本工艺经批量生产证明,操作简便、产品质量稳定且成本低廉。 相似文献
4.
由于零件批量较大,为了提高生产效率,故采用连续模冲制。前几工步安排冲孔、局部成形、切口和冲出局部外形。最后两道工步分别为压弯卡口、切断並弯曲成形。考虑到加工、修磨和维护的方便,上模固定板和凹模设计成冲裁和成形两大部分,并在易损部位采用镶拼结构,条料粗定位采用侧刃,精定位采用导正销导正,导正孔安排在条料两侧搭边上。由于存在着局部成形、切口、压弯和弯曲,条料送进时需从凹模表面抬起一定高度,因此需使用抬料钉(图2)。这样送料时,条料不会卡在凹模上,也避免了条料前送时凹模 相似文献
5.
6.
7.
8.
在V形件弯曲成形中,工艺切口开槽的形状、大小确定,成形特点描述,工艺制定都有一定难度.本文通过有限元模拟的方法对V形弯曲成形中切口工艺进行研究,并使用正交试验来分析切口相关尺寸对成形结果的影响,即切口直边长直接影响到内外应力应变大小,且影响比较大;圆角半径对内部等效应变影响较小,对外部应力应变以及内等效应力影响较大;直... 相似文献
9.
10.
11.
利用考虑潜在硬化和晶格转动效应的率相关晶体滑移有限元程序,采用镍基单晶双切口模型,针对不同切口取向,分析了叶片随机取向对切口附近区域应力应变分布特性和滑移系激活规律的影响。结果表明:不同取向单晶切口附近的滑移系开动存在显著差异,开动的滑移系随载荷增大而增多,在切口不同部位,激活的滑移系也不同。切口取向平行于[310]晶向时,在切口10o和170o处,滑移系成对发生开动。在取向偏角β=45o附近,最大分切应力达到极大值,在0o和90o时,为多滑移开动情形。在切口厚度方向上,最大分切应力在中心部位分布均匀,在临近外表面处存在明显的梯度波动,可知滑移(裂纹启裂)事实上在中面开始,然后延伸至表面上。 相似文献
12.
介绍了切口模块的设计特点及制造工艺。为保证齿形与销孔的位置精度 ,切口模块在加工过程中采取了一系列的工艺措施 ,特别对切口模块的关键工序进行了严格控制 ,加工出的切口模块每对试切及装配后冲切0.115mm厚铝片毛刺全部控制在0 .02mm以内 ,各模块一致性好 ,每对模块均可互换。 相似文献
13.
现代轨道交通电气化中需要高效、高功率、稳定和可靠的整流电源,而整流电源会产生大量谐波导致网侧低功率因数运行和网侧电流波形畸变。分析单相电压型PWM整流器的拓扑电路结构及数学模型,采用一种基于幅相控制(phase and amplitude control-PAC)策略的间接控制方法,该方法是对桥侧交流电压基波分量的幅值和相位进行控制,从而实现对网侧电流的间接控制。仿真验证了该控制策略网侧功率因数达到0.99以上,网侧电流THD低于5%,同时满足能量双向流动和输出电压可调的要求。 相似文献
14.
《锻压装备与制造技术》1972,(3)
1.引言用一般的方法和设备剪切棒料时,剪切区域的变形很大,以致不得不进行补充加工,或者甚至还需要选用其他的切断方法,例如锯断法、切削法、磨削法等。但这样一来,工时和材料消耗就会增加。因此有必要进一步探索棒料剪切的可能性及其方法,以提高切口质量和减少料头。用普通方法和设备,例如在一般的棒料剪切机上进行剪切时,棒料切口的形状和表面质量是不符合技术和经济要求的(见图1)。所谓不符合要求的主要表现是切口对纵轴倾斜成(?)角,在横断面上产生变形e和e_1,切口可能是平的,也可能 相似文献
15.
16.
17.
<正> 图1是叉子展开图,其工艺是;切条料、落料、切口、冲孔、打指印、压形。其中切口是关键:下面就将切口自动送料冲模部分的结构特点简要介绍一下。 一、凸、凹模采用拼块结构 切口部分的凸、凹模采用拼块结构,它们分别由二片模片和一片模芯所组成(见图2、图3),组装时,用压板和螺栓紧固组 相似文献
18.
汽车覆盖件成形过程中工艺切口的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
分析了在汽车覆盖件冲压成形过程中工艺切口和工艺孔对板料应力、应变状态的影响。讨论了用工艺切口改变板料变形趋势的方法,以及在冲制工艺切口时应工艺切刀设置的相关问题。 相似文献
19.
《热加工工艺》2015,(15)
通过对20g和P91异种金属进行埋弧自动焊试验,研究了焊接接头各区域包括母材、热影响区和焊缝的显微组织,并对焊接接头进行了硬度测试、拉伸试验和冲击试验等力学性能测试。结果表明,20g侧焊缝组织为珠光体和针状铁素体,P91侧焊缝组织是块状铁素体、珠光体以及马氏体;焊缝区的显微硬度值要明显高于两侧母材以及热影响区的显微硬度值;焊缝金属的抗拉强度要明显高于两侧母材的抗拉强度,断裂位置发生在母材20g侧;接头20g侧母材、焊缝区和P91侧母材的冲击功分别185.2、239.6和13.0 J,表明焊缝的冲击韧性明显高于两侧母材的冲击韧性,但是和焊前相比较,20g侧母材焊后冲击韧性得到大幅提高,而P91侧母材焊后冲击韧性显著降低。 相似文献