60Si2Mn弹簧扁钢端部裂纹形成机制及预防

采用宏观及微观断口分析、金相检测、升温脱氢分析试验和电化学充氢模拟试验等方法,对弹簧扁钢60Si2Mn端部裂纹的形成机制进行了研究。结果表明:弹簧扁钢60Si2Mn裂纹附近的显微组织没有明显的差异,电化学充氢前后的断口形貌均表现出解理、准解理的特征;未完全扩散出去的氢原子在缺陷区聚集导致材料内部的氢浓度偏高,这是引起弹簧扁钢60Si2Mn在剪切后的堆垛储存中,诱发端部剪切裂纹的主要原因。建议生产过程中,对剪切后的弹簧扁钢60Si2Mn进行缓冷处理,从而为钢材中氢原子的释放提供有利的条件,避免裂纹的产生。     

弹簧钢60Si2Mn疲劳试验断裂分析

对60Si2Mn弹簧钢进行了疲劳寿命试验.试验结果表明,疲劳寿命较低,未达到标准要求(不低于20万次).采用化学成分检测、断口扫描观察、能谱分析和金相检验等方法,对疲劳试验中断裂弹簧进行了分析、检测.分析结果表明,钢丝表面微裂纹是导致弹簧疲劳断裂的直接原因,该裂纹是由于母材表面存在轧制缺陷,经过拉拔表面产生硬化组织,由...     

弹簧钢组织定量分析

本文通过使用IPP(Image-Pro Plus)6.0图像分析软件对60Si2Mn弹簧钢组织进行定量分析,并结合宏观、微观断口分析,硬度测试,金相组织分析来研究组织对性能的影响。结果表明弹簧扁钢组织中出现块状铁素体和网状铁素体,造成崩断;弹簧圆钢的铁素体含量在21%左右,且铁素体细小,分布均匀,因此有良好的疲劳性能和综合力学性能。     

60Si2Mn钢汽车板簧热处理工艺优化研究

通过试验分析了热处理工艺对60Si2Mn钢汽车板簧金相组织和力学性能的影响，提出了60Si2Mn钢汽车板簧的最佳淬火温度。试验表明，适当提高淬火温度至910℃；G，淬火后得到板条马氏体，有利于获得强度、塑性、韧性以及断裂韧性兼优的综合力学性能。经420℃回火，保持较高的强度和韧性，满足汽车板簧小能量多冲和疲劳载荷的服役状态，具有较高的疲劳寿命等使用性能。     

轿车后轿横梁焊缝纵向开裂的原因分析

针对某轿车后梁焊缝纵向开裂情况，采用宏观观察、金相检验和扫描电镜分析等方法，对材质为CP-800高强钢，厚度为2 mm焊缝开裂原因进行了分析。扫描电镜发现裂纹起源于Cr的氧化物，以及其与Al、Si、Ca和Mn的复合氧化物处，且有疲劳辉纹形成，说明开裂是疲劳裂纹扩展到临界尺寸时在外载荷作用下发生快速扩展造成的。     

60Si2Mn钢亚温淬火工艺研究

采用正交回归处理的方法,研究淬火温度、回火温度对60Si2Mn钢强韧性的影响,并分析了该钢亚温淬火后的组织和力学性能。结果表明,60Si2Mn钢在800℃淬火时,综合力学性能达到最佳。     

石油套管用钢的开发生产及裂纹原因分析

山钢股份莱芜分公司在石油套管用钢的开发生产中发现圆钢表面出现裂纹,有的裂纹甚至从表面延伸至芯部。为此,对裂纹样进行化学成分、金相组织、电镜扫描等检测分析。结果表明,是由于连铸圆坯冷却不均导致应力集中产生原始裂纹,裂纹在后续的轧制工艺中暴露并且延伸扩展所致。因此,对连铸圆坯的缓冷工艺进行了优化,杜绝了裂纹的产生。     

铸坯表面划伤在圆钢轧制过程中的演变研究

本文对方坯轧制圆钢过程中铸坯表面划伤演变规律进行了工业试验研究。首先统计了某钢厂常见的铸坯划伤类型,然后选取特征划伤铸坯进行轧制跟踪,最后对相应的圆钢进行酸洗和测量。结果表明：铸坯表面深度较浅的划伤经轧制后不会导致圆钢的表面缺陷;较深的划伤则会在圆钢表面形成三角口型的直线型裂纹,该类裂纹深度最大可达1.9 mm,呈间断性地分布在整个圆钢上,裂纹处的金相检测发现裂纹四周有明显的脱碳现象。     

热轧无缝钢管淬火裂纹的识别与预防

简述了热轧无缝钢管淬火裂纹的形貌及特点,介绍了淬火裂纹与轧制裂纹的区别与识别方法,分析了具体的轧制裂纹和淬火裂纹案例,包括混合型裂纹的识别;从材料的C含量和Mn含量控制、加热温度控制和冷却速度控制等方面给出了钢管淬火裂纹的预防控制方法。分析认为:水淬钢种应严格控制C和Mn的质量分数,当w(C)+w(Mn)/3≥0.9%时,采用水淬工艺存在开裂风险,宜采用油淬工艺;对于高C、高Mn钢种,降低淬火温度和冷却速度,有利于防止热轧无缝钢管淬火裂纹的产生。     

Ω形弹簧的失效分析

1问题的提出Ω形弹簧是用于通讯设备中捆扎导线的常用弹簧，用42mm的60Si2Mn钢丝弯制成形，其外形尺寸如图1所示。它的生产工艺流程为退火——机械校直——成形——淬火、回火——镀锌——检验。在检验成品时，发现沿钢丝轴线方向有较多的裂纹。裂纹最大长度约20mm，最大宽度约0．2mm。在钢丝的径向也出现少量裂纹，最大深度约0．6mm。为提高产品合格率，对此问题进行了分析。2加工过程的检查分析为找出开裂的原因和制定防止开裂的措施，对n形弹簧的加工过程进行了检查。2．1原材料经成分分析，原材料符合60Si2Mn钢的成分范围。金相检查发…     

60CrMnMo锻件开裂原因分析

某锻压厂生产的60CrMnMo卷板机辊子发生开裂。采用化学成分分析、硬度检测和金相检验等方法对断裂的试样进行分析。结果表明,该卷板机辊子掉圈开裂是由淬火裂纹引起的。     

Mn对Al-Mg-Si-Cu铝合金结晶相的影响

通过扫描电镜/能谱、 X射线衍射以及金相分析, 针对含0.3?(质量分数)的Al-Mg-Si-Cu铝合金, 研究了Mn含量对其结晶相的影响. 研究表明: 合金在铸造过程中形成的结晶相为Al1.9CuMg4.1Si3.3, Al5(FeMn)Si, Al8(FeMn)2Si以及少量的Mg2Si; 增大含Mn量, 合金中AlFeMnSi型结晶相数量增多; 对合金进行均匀化处理时, Al1.9CuMg4.1Si3.3相完全溶解, 发生Al5(FeMn)Si向Al8(FeMn)2Si相的转变; 对合金进行轧制及最终热处理后, 结晶相碎化且沿轧向呈纤维状分布, 但结晶相的类型不变.     

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针对60Si2MnA热轧圆钢在进行力学性能检验中塑性指标未能达到标准要求的问题,通过使用金相显微镜、扫描电镜等观察分析手段,对热处理后的拉伸试样断口进行形貌检查分析;对热轧状态试样分别进行了化学成分分析和低倍组织、非金属夹杂物及显微组织的检测分析.试验结果表明,热轧圆钢心部存在白点缺陷,是造成弹簧钢棒力学性能不合格的原因.     

含硼弹簧钢60Si2Mn的淬透性及其CCT曲线

对不同硼含量(0.0005%~0.0047%)弹簧钢60Si2Mn进行端淬试验,研究硼元素对弹簧钢60Si2Mn淬透性的影响,并对0.0026%B弹簧钢60Si2Mn的CCT曲线进行理论计算及试验测定。结果表明,添加硼元素后可提高弹簧钢60Si2Mn的淬透性,当硼含量由0.0005%提高到0.0026%时,弹簧钢60Si2Mn的淬透性明显提高,但当硼含量达到0.0047%时,相较于0.0026%硼含量,淬透性有所下降;理论计算所得静态CCT曲线表明,轧后冷却过程中在300~400 ℃时将会出现贝氏体组织转变,导致弹簧钢的硬度偏高,影响轧材质量;动态CCT曲线结果表明,当冷却速率小于9 ℃/s时,钢中有铁素体析出和珠光体转变;冷速大于10 ℃/s时,钢中只有马氏体转变。     

重轨踏面缺陷分析

采用光学金相显微镜和电子探针分析仪等测试方法对U71Mn重轨踏面发纹，缺损和小裂口缺陷进行了分析。结果表明，发防纹缺陷是由方坯表面气孔经高温加热→轧制演变成的。缺损和小裂口则是因重轨踏面局部熔融所造成的。     

17CrNiMo6圆钢表面裂纹成因分析与对策

针对减速机用17CrNiMo6齿轮圆钢轧材产品表面裂纹现象,和Gleeble3800热模拟试验机、金相显微镜等试验检测设备,分析了17CrNiMo6齿轮钢的高温塑性和膨胀曲线,得出了17CrNiMo6齿轮钢高温脆性区域及相变转化温度。并对17CrNiMo6齿轮圆钢轧材产品表面裂纹控制工业进行了试验。结果表明,通过降低过热度和适当提高拉速,采用缓冷工艺以提高连铸坯矫直温度,保证缓冷效果下降低升温速率等措施,有效避免了圆钢表面应力裂纹的产生。     

Effect of W on microstructure of high strength and toughness steels

The effect of W on the microstructure and the mechanical properties of ultrahigh strength low alloy steels was carried out. The microstructure of 30Cr3Si2Mn2NiMoNb and 30Cr3Si2Mn2NiMoNbW steels under quenched conditions were investigated by metallographic microscope, scanning electron microscope (SEM), X-ray diffraction (XRD), and transmission electron microscope (TEM). Thermodynamic calculation was also conducted. The results showed that the addition of W made undissolved carbides more and finer, which exerted strong pinning force on migrating packet boundary and improved tensile strength significantly. M 6 C particles in 30Cr3Si2Mn2NiMoNb steel were disappeared above 1193 K, while the M 6 C particles in 30Cr3Si2Mn2NiMoNbW steel were disappeared above 1253 K, the calculation results were in agreement with the experimental.     

45Mn2螺栓非正常拉伸断裂原因分析

某厂生产的45Mn2螺栓进行拉伸实验时出现非正常断裂,采用宏观断口分析、金相分析等方法对断裂螺栓进行了分析.结果表明,非正常断口的形成是螺栓在拉伸前螺纹根部就存在裂纹.螺栓根部长的裂纹是淬火中形成的,在冷挤压螺栓时螺纹根部就形成微裂纹,这些微裂纹淬火时成为根部淬火裂纹形成的关键原因.     

40Mn2锻造磨球失效分析

利用扫描电子显微镜、能谱仪、光学金相显微镜、光谱仪等仪器,对40Mn2锻造磨球以及锻造坯料进行组织分析和化学成分测定,探讨了生产过程中锻造磨球出现裂纹和心部孔洞等缺陷的主要原因。结果表明:锻造坯料中存在较严重的带状组织和缩孔、夹杂等缺陷;同时锻造磨球淬火过程中热处理工艺参数不合理,形成粗大的魏氏组织;建议在冶炼过程中添加去渣剂,在轧制生产过程后增加均匀化退火处理,在锻造生产中调整加热、冷却条件以避开魏氏组织生成区域。