离子渗氮对2Cr13不锈钢磨损及冲蚀行为的影响

对2Crl3不锈钢在530℃进行了5h离子渗氮;采用自行设计的旋转冲蚀磨损装置研究了经离子渗氮的2Crl3不锈钢在液-固两相介质中的冲蚀行为;通过球-盘磨损试验研究了离子渗氮对2Crl3钢耐磨性能的影响;测定了试样表面的显微硬度和冲蚀失重,并用扫描电镜观察分析了冲蚀和磨损后试样表面的形貌。结果表明,离子渗氮可显著提高2Crl3不锈钢的表面硬度和耐磨性,但由于氮化铬在渗氮层中的析出,损耗了铬,从而显著降低钢的耐冲蚀性能。     

17-4PH不锈钢离子渗氮工艺研究

研究了17-4PH马氏体沉淀硬化型不锈钢的离子渗氮工艺。结果表明,当离子渗氮温度为500℃,N2:H2=1:3时,17-4PH马氏体不锈钢的渗层表面硬度可达1324 HV0.1,渗氮层深度为0.12mm,基体硬度达到38.3 HRC。     

不锈钢气体氮化预氧化处理

探讨了几种奥氏体及马氏体不锈钢经预氧化后气体氮化之渗层组织、硬度及深度，为不锈钢制件气体氮化预处理提供参考。     

奥氏体不锈钢的低温离子氮碳共渗研究

利用低压等离子体辉光放电技术对AISI 316奥氏体不锈钢进行低温离子氮碳共渗硬化处理，处理是在不降低奥氏体不锈钢耐蚀性能的前提下进行的。处理后的奥氏体不锈钢属于一种无氮化铬或碳化铬析出的氮和碳的过饱和固溶体(S相结构)。这种渗入钢中的过饱和氮和碳元素引起奥氏体晶格发生畸变，使渗层的硬度和耐磨性都有较大幅度的提高。由于处理后的奥氏体不锈钢渗层内的最大含氮量和最大含碳量分别出现在不同的深度，因而使离子氮碳共渗处理后的奥氏体不锈钢既有离子渗氮处理的高硬度，又有离子渗碳处理后的高的渗层厚度和良好的硬度梯度等特点。     

离子氮化对2Cr13钢冲蚀磨损性能的影响

对2Cr13不锈钢离子氮化后的冲蚀磨损性能进行试验研究，结果表明，离子氮化后，表面硬度的大幅度提高是其冲蚀磨损抗力显著提高的主要原因。     

马氏体不锈钢活塞环的气体氮化

对6Cr13Mo马氏体不锈钢活塞环进行了加入NH4Cl的洁净气体氮化处理试验，对产品进行了金相与硬度检测及装车试验。结果表明，由于NH4Cl的活化与催渗作用，经520℃x8h氮化，氮化层深可达0．20mm，最高硬度达到1200HV，且大于800HV的有效层深达0．12mm以上，完全能够满足活塞环的使用要求，其使用寿命与镀铬环相当。该处理工艺可以代替传统的有污染的镀铬工艺。     

SUS430表面氮化处理形成复相不锈钢的组织和性能研究

对1mm厚的SUS430不锈钢板材进行表面离子渗氮处理,并将渗氮后的材料进行高温扩散处理。对经过上述处理的材料进行组织观察、XRD分析和显微硬度分析。结果表明,SUS430不锈钢渗氮后芯部组织为铁素体,表面层为晶粒较细小的氮化层;扩散工艺处理后形成复相组织,芯部组织为马氏体,表面层组织为单一奥氏体。SUS430不锈钢、渗氮后和扩散处理后的SUS430钢的平均硬度依次为297.7、1197.7、694.8 HV。     

氨的预处理对离子氮化速度和组织的影响

采用金相组织分析、显微硬度测试以及普通辉光离子氮化炉等和设备,研究经不同方式预处理的氨气对离子氮化速度和氮化层组织的影响。结果表明,氨气经预处理后,离子氮化的速度和组织均有明显的改变,尤其是采用过滤加上预分解的氨进行氮化处理效果最好。     

不锈钢表面等离子复合处理提高耐磨性的研究

对粉碎食品用胶体磨中的由9Crl8、3Crl3不锈钢制造的转子和定子,首先进行等离子W-Mo共渗,然后进行表面等离子超饱和渗碳,并直接进行高压气体淬火、真空低温回火处理的等离子复合处理技术,提高了转子和定子的表面硬度和耐磨性,延长了使用寿命。结果表明,不锈钢表面合金层W、Mo含量（质量分数,下同）分别达到20％和10％以上。经等离子超饱和渗碳后,表面碳浓度达到2．4％～2．6％。高压气体淬火和低温回火后的表面硬度达到64HRC～66HRC。合金层组织为马氏体基体上分布着细小、均匀的碳化物。淬火后的基体硬度为53HRC～55HRC。基体高的强韧性和适当的硬度配合,表面高的硬度和耐磨的组织,使转子和定子寿命由过去只进行真空淬火和空气炉中回火工艺处理的6～10天,提高到50天以上。     

18Ni300马氏体时效钢表面离子氮化研究

通过对渗层硬度分布、金相组织形貌和物相组成,以及拉伸性能、缺口敏感性和延迟断裂抗力等的分析,研究了18Ni300马氏体时效钢离子氮化后的渗层及对力学性能的影响。结果表明:离子氮化表面形成了Fe_4N硬化相,硬度从表面820 HV逐步下降到基体的610HV。由于平缓的硬度分布和不存在Fe_(2-3)N脆性相,使渗层与基体具有较强的协调变形能力;离子氮化后缺口与光滑抗拉强度之比仍达到1.2,可保障氮化构件的安全性。极低的位移速度(0.0015mm/min)缺口拉伸证明了氮化并未增大延迟断裂倾向。     

离子氮化工艺在柴油机曲轴中的应用

介绍了采用脉冲式离子氮化炉对柴油机曲轴进行辉光离子氮化的处理工艺。试验表明，在氮化炉中放人含La、Ce的混合稀土．或在离子氮化过程中通人少量CO2气体，都能明显促进离子氮化过程，提高曲轴的耐磨性。     

层间温度及热处理对G207铬不锈钢焊条拉伸性能的影响北大核心

Crl3型马氏体不锈钢作为一种高合金含量的特殊钢种,具有较高的硬度和强度,已成为工程和日常生活中必不可少的材料。但其焊接性能较差,尤其是用同材质的G207铬不锈钢焊条焊接时,必须进行焊前预热及焊后热处理。文中通过一系列试验,探讨了不同层间温度及热处理制度对G207铬不锈钢焊条拉伸性能的影响规律。     

1Cr18Ni9Ti钢等离子氮化工艺参数的优化

运用正交试验法,研究1Crl8NigTi奥氏体不锈钢等离子渗氮工艺.分析影响渗氮层结构和性能的主要工艺因素,获得渗氮工艺最优化参数.通过光学显微镜观察渗氮层的组织,利用显微硬度计测定各试样渗氮层的室温显微硬度.结果表明,影响渗氮工件表面结构和性能的主要因素是渗氮温度和N2:H2;渗氮层最大厚度为56.50μm,最大显微硬度为1 732.00HV;最佳氮化工艺参数为:氮化温度560℃,N2:H2=1∶1,工作炉压533.288 Pa,氮化时间3 h.     

Zr4合金离子氮化和软氮化表面处理的研究

对Zr4合金分别进行离子氮化和软氮化处理,利用全自动金相显微镜对Zr4合金氮化层进行金相组织分析,利用扫描电镜对氮化层形貌进行观察,并测出氮化层厚度。利用X射线衍射仪对氮化层进行物相分析。利用显微硬度测试器测试氮化层的维氏硬度。结果表明:Zr4合金软氮化处理后氮化层比离子氮化层排列地更加紧密,软氮化层厚度为2.5μm,离子氮化层厚度为3.3μm。软氮化层的Zr和O化合物比离子氮化物衍射峰明显。软氮化的氮化层表面显微硬度达到641.7HV0.025,其硬度高于离子氮化处理后氮化层的表面显微硬度。     

马氏体时效钢在离子氮化过程的析出硬化

本文研究了不同处理状态的三种离子氮化马氏体时效钢(钢号为250、300和350钢)的显微组织及其性能,借助光学显微镜和透射电镜(TEM)得出了相应的显微硬度一渗层厚度的关系。观察到350马氏体钢的氮氨层硬度最高,渗层厚度最薄,还表明这三种钢随着离子氮化温度的升高和氮化时间的延长,渗层厚度增加而表面硬降     

温度对AISI304奥氏体不锈钢离子渗氮的影响

对AISI304奥氏体不锈钢进行脉冲电流辉光离子渗氮处理,在不同处理温度(480 ℃、520 ℃、580 ℃)下渗氮8 h后,获得了一定厚度的渗氮层.通过对渗层进行金相分析和硬度测试表明,随着渗氮温度升高,渗层厚度增大,显微硬度先增大后减小.综合温度对渗层厚度与显微硬度的影响,AISI304奥氏体不锈钢卡套辉光离子渗氮温度可采用520 ℃,渗氮后渗层厚度为90 μm,显微硬度为1317 HV0.1.     

多元离子淹没轰击处理的奥氏体不锈钢的耐蚀性研究

采用金相、扫描电镜、电化学工作站等分析手段研究了在普通离子氮化炉引入铬、镍离子源,对奥氏体不锈钢进行铬、镍、氮多元离子淹没轰击处理后材料的表面形貌、成分和耐蚀性能等。结果表明：经铬、镍、氮多元离子淹没轰击处理后的奥氏体不锈钢表面形成强化层,表面硬度Hv达到12.7 GPa;该强化层的铬、氮的含量很高,主要由CrN和Fe4N相组成;其耐腐蚀性能与普通离子氮化相比得到明显改善.     

TiAl基合金的辉光离子渗氮试验

研究了TiAl基合金的辉光离子渗氮。渗氮气氛为NH3,渗氮温度分别为850℃、900℃、950℃,渗氮时间分别采用2h到12h不等。结果表明:TiAl基合金经辉光离子渗氮后,在表面形成由氮化物层和过渡层组成的氮化层,氮化层形成速度明显快于高温气体渗氮。采用NH3气氛、900℃×9h工艺参数时,渗层厚度可达12μm,渗层的显微硬度值可达1097HV0.1。     

2Cr13马氏体不锈钢活性屏离子渗氮技术

对2Cr13马氏体不锈钢分别进行常规直流离子渗氮和活性屏离子渗氮对比试验。渗氮温度均为440℃,渗氮时间为8 h。采用金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、表面粗糙度仪、显微硬度仪和电化学工作站等设备分析表征两种渗氮样品。实验结果表明:活性屏离子渗氮在避免了传统离子渗氮缺点的同时,取得了与其相同的硬化效果。可在马氏体不锈钢表面制备一定厚度的均匀致密的白亮层,其相结构是以ε-Fe_(2-3)N相为主,并伴随少量的αN相。马氏体不锈钢活性屏渗氮处理不仅可以提高表面硬度,而且获得了良好的耐蚀性能。     

调质处理对1Cr16Ni4Nb钢组织与性能的影响

研究了新型含铌马氏体耐热不锈钢1Crl6Ni4Nb在普通热处理以前增加调质处理后对其组织与性能的影响.结果表明,增加调质处理后.1Crl6Ni4Nb试验钢的组织更为均匀,韧性提高.