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结合实际项目探讨了蒙乃尔400合金/Q235之间的TIG焊工艺。采取严格清理焊接区、提高焊材纯净度、加强熔池保护及控制线能量等措施消除了蒙乃尔合金焊接中的气孔及热裂纹,保证了产品的焊接质量。 相似文献
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Ni—Cu(蒙乃尔)合金管道结构的焊接 总被引:2,自引:0,他引:2
Ni┐Cu(蒙乃尔)合金管道结构的焊接徐国建张军刘立吴英杰(沈阳工业大学110023)(抚顺发电厂)关键词管线焊接Ni┐Cu(蒙乃尔)合金管道工艺试验1引言某厂500#管体为Ni-Cu(蒙乃尔)合金管道结构,管道内通烷基苯,该项目是“八五”后期国家重... 相似文献
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含钪与不含钪铝镁钪合金焊接接头的组织与性能 总被引:2,自引:0,他引:2
分别采用Al-Mg-Zr和Al-Mg-Zr-Sc合金焊丝为填充材料,对2 mm厚的Al-Mg-Sc合金薄板进行惰性气体保护焊接,然后对两种焊接接头的显微组织和力学性能进行对比研究。结果表明:采用两种焊丝焊接的Al-Mg-Sc合金薄板的焊接接头强度系数均大于0.9。但采用Al-Mg-Zr-Sc合金焊丝为填充材料时,焊缝晶粒组织明显细化,熔合区形成的细小等轴晶层提高了基材与焊缝填充材料的结合力,焊接接头的屈服强度比采用Al-Mg-Zr合金焊丝为填充材料时提高了100 MPa,显著提高了Al-Mg-Sc合金焊接构件的许用强度,因此焊接Al-Mg-Sc板材更宜采用Al-Mg-Sc-Zr焊丝。 相似文献
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《中国有色金属学会会刊》2015,(6)
研究厚度为10和16 mm AA7075-T651板的搅拌摩擦焊接过程。通过仔细选择焊接过程参数可获得无缺陷、全渗透焊接样品。两种焊接接头都出现极细的再结晶粒,而10 mm厚板焊接接头的晶粒组织更细。试样的显微组织观察结果表明,焊件热影响区的硬度显著降低。16 mm厚合金板焊接接头的硬度降低较大。与16 mm厚合金板相比,10 mm厚合金板焊件具有较优的拉伸性能。在拉伸实验过程中,两种厚度的合金板焊件均在热影响区发生断裂。样品的TEM结果表明,热影响区由沿晶界的宽化无沉积区和晶体内沉淀的部分溶解组成。因此,采用搅拌摩擦焊在AA7075-T651上可制得单道次无缺陷焊件,且10 mm厚合金板焊件表现出较高的焊接效率。 相似文献
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异厚度铝锂合金板激光拼焊工艺 总被引:2,自引:0,他引:2
采用激光焊接方法对厚0.3 mm和厚0.5 mm异厚度铝锂合金薄板进行激光焊接试验,通过正交试验法研究了异厚度铝锂合金薄板的激光焊接,并对焊接样品进行了拉伸测试,分析了各焊接因素对抗拉强度和焊缝宽度的影响.采用极差法对试验数据进行处理,得到了异厚度铝锂合金激光焊接的合理焊接工艺参数,确定了各焊接因素对焊缝强度影响的大小顺序. 相似文献
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本文对钛型渣系(TiO_2—CaF_2)、无氧涂料渣系(CaF_2—CaO—TiO_2)及低氢型渣系(CaO—CaF_2—SiO_2)的蒙乃尔合金焊条在焊接时产生气孔的主要原因与机理进行了研究。试验表明,加强涂料中的脱氧、脱氮及去氢是消除气孔的重要途径。蒙乃尔合金手工电弧焊接中,氮与氢是促成焊缝产生气孔的主要因素。因此,应当在涂料中加入较强的脱氮物质(如钛、铝等),焊条要严格烘干,并注意加强熔渣反应中的去氢作用。焊条熔渣的物理性能直接影响焊缝表面气孔的形状和数量。合理的焊接工艺参数对消除蒙乃尔合金焊接气孔是有效的,如用较低的电弧电压,稍慢的焊接速度,大型工件进行预热都有利于焊缝中气体的排除。 相似文献
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按照DNV-OS-F101对22寸DNV SMLS450内壁复合3 mm厚625合金对接焊口使用625合金焊材氩弧焊+焊条电弧焊进行焊接工艺评定,分析该类型材料的焊接性。通过对复合层根部焊道进行微观组织分析、化学元素分析和点蚀测试,研究625合金复合管对接焊过程中的焊接控制要点。结果表明:通过严格控制焊接过程,并设定合适的焊接参数,整个焊口使用625合金焊材进行填充,可有效地保证焊缝的各项力学性能和内壁的耐腐蚀性能。 相似文献
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根据因瓦合金和45钢TIG焊接特点,建立几何模型并确定双椭球热源模式,利用ANSYS软件模拟不同板厚焊接过程中温度场变化,实现温度场与应力场的弱耦合,模拟焊接温度场分布再现温度场的大小及分布情况;利用不同的焊接工艺参数和被焊材料厚度进行了焊接试验,测定焊接过程中特定位置的变形情况,对比分析数值模拟与试验结果.结果表明,在电流132 A,电弧电压17.1 V,焊接速度4 mm/s,板厚1.88 mm的焊接工艺参数条件下可以实现因瓦合金的熔透性焊接,获得良好的焊接接头;利用有限元数值分析方法模拟了焊接工艺参数条件下的焊件温度场分布和熔透性,模拟结果与试验结果一致. 相似文献
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为解决铜合金与钢之间异种金属的焊接问题,研制出一种名为CM2310的焊接材料,使用该新型焊丝,分别进行了阻尼铜合金GZ50与船体钢,铜镍合金与不锈钢的焊接试验,并对焊接接头进行了性能测试和检查。结果表明,使用这种焊接材料,采用惰性气体保护电弧焊,无需任何过渡层,可直接施焊,焊接接头性能好,该焊丝的造价仅为蒙乃尔合金或纯Ni焊丝的1/6~1/4。 相似文献
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本文分析不同工艺参数(工艺1和工艺2)激光冲击不同厚度Al7050合金的层裂特性,研究Al7050合金的层裂机理和层裂阈值。采用光子多普勒测速(PDV)系统和扫描电镜(SEM),分析工艺1激光冲击0.33mm厚Al7050合金的自由面质点速度和自由面层裂断口形貌。采用超声波无损检测、光学显微镜(OM)和扫描电镜(SEM),分析工艺2激光冲击5mm厚Al7050合金的层裂大小、层裂厚度和层裂断口形貌。研究结果表明基于PDV测试数据,获得激光冲击0.33 mm厚Al7050合金的层裂强度和激光冲击应变率。0.33 mm厚Al7050合金的自由面断口形貌被详细分析。随着连续激光冲击次数增加,5 mm厚Al7050合金的层裂大小增加,层裂厚度范围为343 μm到364 μm。层裂机理为微空洞的韧性断裂和直裂纹的脆性断裂的混合断裂。单点连续5次激光冲击为5 mm厚Al7050合金的层裂阈值。与基体材料相比,单点连续5次激光冲击5 mm厚Al7050合金的表层显微硬度提高,而自由面附近的显微硬度降低。研究结果不仅为激光冲击强化铝合金的层裂行为研究提供重要见解,而且为激光冲击强化工业应用避免层裂提供基础研究。 相似文献
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分析不同工艺参数(工艺1和工艺2)激光冲击不同厚度Al7050合金的层裂特性,研究Al7050合金的层裂机理和层裂阈值。采用光子多普勒测速(PDV)系统和扫描电镜(SEM),分析工艺1激光冲击0.33 mm厚Al7050合金的自由面质点速度和自由面层裂断口形貌。采用超声波无损检测、光学显微镜(OM)和扫描电镜(SEM),分析工艺2激光冲击5mm厚Al7050合金的层裂大小、层裂厚度和层裂断口形貌。研究结果表明,基于PDV测试数据,获得激光冲击0.33 mm厚Al7050合金的层裂强度和激光冲击应变率。0.33mm厚Al7050合金的自由面断口形貌被详细分析。随着连续激光冲击次数增加,5mm厚Al7050合金的层裂尺寸增加,层裂厚度范围为343μm到364μm。层裂机理为微空洞的韧性断裂和直裂纹的脆性断裂的混合断裂。单点连续5次激光冲击为5 mm厚Al7050合金的层裂阈值。与基体材料相比,单点连续5次激光冲击5mm厚Al7050合金的表层显微硬度提高,而自由面附近的显微硬度降低。研究结果不仅为激光冲击强化铝合金的层裂行为研究提供重要见解,而且为激光冲击强化工业应用避免层裂提供基础研究。 相似文献
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以5B71合金焊丝为填充材料,采用变极性等离子弧焊法对6 mm厚5B70合金板材进行焊接,并对焊接接头进行显微组织和力学性能的研究。结果表明:接头的抗拉强度达到370.13 MPa,强度系数为0.89,断后伸长率为10.35%;断裂发生在靠近熔合区的热影响区处,断口形貌为韧窝,属于塑性断裂;焊缝中心的硬度是整个焊接接头最低的区域;焊缝组织由大量树枝晶和少量等轴晶组成,熔合区界限明显,形成了等轴晶层,热影响区范围很窄,保留了与母材类似的纤维状组织。 相似文献
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为探讨激光焊替代氩弧焊焊接GH536合金的可行性,以3 mm厚GH536合金为研究对象,分别采用激光焊和钨极氩弧焊,对比分析两种接头的室温和高温拉伸性能、持久性能、疲劳性能及组织。结果表明:采用激光焊接可以实现3 mm厚GH536合金的单面焊双面成形,相比氩弧焊的双面填丝焊接成形,激光焊在降低热输入的同时焊接速度提高了5倍;激光焊接头室温和1000℃高温平均抗拉强度分别为740 MPa和77 MPa,接头持久寿命可达母材的75%,与氩弧焊接头相当,但相同条件下激光焊接接头的疲劳性能更好,是氩弧焊接头的2倍以上,其主要原因是激光焊单位时间热输入较低,接头组织更均匀,晶粒更细小,焊缝成形平整、光滑,焊趾处应力集中小。通过对比分析可知,激光焊可以替代氩弧焊对GH536合金进行焊接。 相似文献
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