超低碳不锈钢的铸态局部腐蚀行为研究

通过晶间腐蚀和点蚀等多种腐蚀试验方法,研究了含碳量对304型不锈钢局部腐蚀行为的影响。试验结果表明,超低碳不锈钢具有更好的抗晶间腐蚀与抗点蚀性能。     

445J2铁素体不锈钢的耐蚀性分析

采用组织分析、拉伸试验、盐雾腐蚀试验、电化学及应力腐蚀等试验方法,研究了高耐蚀超纯铁素体不锈钢445J2和奥氏体不锈钢316L的组织及耐蚀性能。研究表明,445J2不锈钢加工硬化倾向小,深拉伸成型性好;比316L密度低,导热性能好,热膨胀系数小,不易产生热变形,耐盐雾腐蚀性能、耐点蚀性能比316L更优异,不具有晶间腐蚀敏感性和应力腐蚀倾向,可替代316L奥氏体不锈钢用于耐蚀性要求较高的水系统、建筑屋面、幕墙等众多领域。     

黄磷尾气燃气锅炉的腐蚀行为

采用实验室加速腐蚀实验对比研究316L、304不锈钢和20^#锅炉钢(记为20g)在模拟黄磷尾气腐蚀环境条件下的腐蚀性能。结果表明,316L不锈钢的耐蚀性要优于304不锈钢和20g,在250℃~300℃时304和316L不锈钢均发生酸蒸汽的露点腐蚀,且 304不锈钢出现较为严重的孔蚀现象。     

金属管材在模拟地热水中的腐蚀结垢性能

利用雷诺兹指数(Ryznar)对所研究的模拟地热水溶液的类型做出判断。通过在20号碳钢上进行化学镀得到镀层均匀的镀镍磷钢,并采用体式显微镜、全浸均匀腐蚀试验、电化学试验研究了镀镍磷钢、304不锈钢和20号碳钢三种常用金属管材在模拟地热水中的腐蚀结垢性能。结果表明:镀镍磷钢在模拟地热水中浸泡后所得表面垢层分散且量少,而304不锈钢表面生成的污垢较厚且集中,20号碳钢表面则生成了大量腐蚀与结垢产物。此外,镀镍磷钢和304不锈钢在全浸试验后未发生宏观腐蚀,但通过电化学试验进一步比较,镀镍磷钢的自腐蚀电流密度小于304不锈钢的,且其阻抗值明显大于304不锈钢的。因此,与304不锈钢和20号碳钢相比,镀镍磷钢具有更优良的耐蚀阻垢性能。     

304L和321不锈钢耐腐蚀性能研究

通过电化学和化学浸泡法分析了304L和321奥氏体不锈钢中厚板耐点腐蚀和晶间腐蚀性能。结果表明:304L击穿电位Eb较高,Eb-Ep较大,304L抗点腐蚀能力强于321,但是钝化膜破坏后修复能力要弱于321。晶间腐蚀浸泡试验中321晶界腐蚀较深,勾画出了完整的晶界,而304L不锈钢的晶界腐蚀总体上轻微,这看不到完整的晶界轮廓,这表明,304L在耐晶间腐蚀领域使用时可代替321不锈钢。     

节镍型不锈钢的耐腐蚀性能比较

通过3.5%NaCl溶液中动电位极化曲线测定和中性盐雾试验,对200系列奥氏体不锈钢和400系列铁素体不锈钢两类节镍型不锈钢与304不锈钢的耐腐蚀性能进行了对比研究。结果显示,400系列铁素体不锈钢的耐点蚀性能优于200系列奥氏体不锈钢,两种节镍型不锈钢的耐点蚀性能均不如304不锈钢好;200系列奥氏体不锈钢的耐均匀腐蚀性能最差,443不锈钢耐均匀腐蚀性能与304不锈钢相当,439不锈钢比304不锈钢耐均匀腐蚀性能稍差。201、202、304、439和443不锈钢在3.5%NaCl溶液中的点蚀电位分别为(vs.SCE)-32 mV、-22 mV、312mV、165 mV和227 mV,腐蚀速率分别为0.0071 mm/a、0.0062 mm/a、0.0026 mm/a、0.0038 mm/a和0.0024mm/a。     

SA-240 304/304L双牌号不锈钢与304/304L不锈钢性能对比分析

将SA-240 304/304L双牌号不锈钢与普通304/304L奥氏体不锈钢性能进行对比分析,说明SA-240 304/304 L双牌号不锈钢具备304不锈钢的力学性能和304L不锈钢的耐晶界腐蚀性能。通过采用焊条电弧焊(SMAW)、钨极氩弧焊(GTAW)两种焊接方法,对SA-240 304/304L双牌号不锈钢、304L不锈钢进行焊接工艺性试验对比及实际产品的焊接应用。结果表明,SA-240 304/304L双牌号不锈钢接头各项力学性能、-196℃低温冲击韧性及耐晶界腐蚀性能均满足规范及标准要求。     

金属材料在模拟地热水环境中的腐蚀与结垢特性

目的地热水的腐蚀和结垢是地热资源开发利用的核心问题,研究几种常见金属材料在地热水中的腐蚀和结垢规律,为地热资源开发利用提供理论依据。方法通过扫描电子显微镜,X射线衍射仪、动态挂片试验、极化和交流阻抗测试等方法,对比研究紫铜、304不锈钢和20#碳钢在模拟地热水溶液中的腐蚀和结垢情况。结果 3种金属材料表面的结垢产物均为Ca CO3,20#碳钢表面的Ca CO3均为方解石相,304不锈钢和紫铜表面的Ca CO3包含方解石相和少量文石相,304不锈钢表面的Ca CO3分布较紫铜疏松,且含垢量较小。20#碳钢表面腐蚀产物的内层主要是黑色的Fe3O4,外层主要是黄色的Fe2O3;紫铜表面的腐蚀产物主要是铜的氧化物;304不锈钢表面无腐蚀产物。浸泡期间,304不锈钢未发生腐蚀且腐蚀电流密度最小;紫铜的整体耐蚀性能不及304不锈钢,但耐点蚀性能最佳;20#碳钢腐蚀严重,腐蚀电流密度较大。结论在模拟地热水溶液中,304不锈钢拥有比紫铜和20#碳钢更好的耐腐蚀性能和阻垢性能。     

改性超细SiC粉体对304不锈钢耐盐雾腐蚀性能的影响

奥氏体型不锈钢是应用最为广泛的耐蚀钢.其中以304不锈钢最有代表性,它具有较好的力学性能,便于进行机械加工、冲压和焊接.在氧化性环境中具有优良的耐腐蚀性能和良好的耐热性能.但对溶液中含有氯离子(Cl-)的介质特别敏感,易于发生腐蚀.为改善其耐氯离子腐蚀性能,将经表面改性的超细SiC粉体用冲入的方法加入到304不锈钢基体中,对加入粉体前后的铸造304不锈钢进行耐盐雾腐蚀试验,并进行电化学腐蚀试验.结果表明:经过超细SiC粉体强化处理后的304不锈钢表现出优越的耐盐雾腐蚀性能,当SiC粉体加入量为0.2％时,其盐雾腐蚀速率降低了约8.4％,且电化学腐蚀倾向明显降低.     

SUSXM7含铜不锈钢冲压成形性能研究

通过拉深、扩孔、杯突等模拟成形试验,研究了含铜不锈钢SUSXM7的冲压成形性能,并与通用不锈钢SUS304进行了对比。试验结果表明:相同板厚的SUSXM7不锈钢和SUS304不锈钢的极限拉深比LDR、杯突值非常接近,两种材料的拉深性能和胀形性能基本相同;相同板厚的SUSXM7不锈钢的扩孔率λ比SUS304不锈钢高很多,其翻边性能优于SUS304。两种材料的硬化指数n和塑性应变比r的不同以及拉深、扩孔、杯突等模拟成形过程中危险区材料的应力状态,决定了材料在拉深性能、胀形性能、翻边性能等方面的异同。     

汽车SCR系统用不锈钢的冷凝液腐蚀行为研究

运用600 ℃废气氧化与80 ℃冷凝液浸泡方法研究了柴油机SCR系统用441和304两种不锈钢的冷凝液腐蚀行为。结果表明：经有/无尿素的废气氧化后,441不锈钢在冷凝液中的腐蚀均处于钝化状态,而304不锈钢的腐蚀均处于活化状态;阳极极化曲线测量后,441不锈钢表面形成了点蚀坑,304不锈钢部分表面区域有明显的晶间腐蚀特征,氧化环境中引入尿素对两种不锈钢的前述局部腐蚀都具有增强作用。     

三种压力管道金属材料的流动加速腐蚀性能研究

建立一套温度、压力、流速可控的流动加速腐蚀试验装置, 模拟某蒸汽冷凝水管线工况, 对20钢、Q345R钢、304不锈钢三种材料进行了流动加速腐蚀试验, 采用电化学测量方法得到三种钢的Tafel曲线. 应用扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)对腐蚀产物膜的厚度、形貌与组分进行了分析. 结果表明, 相同工况条件下, 腐蚀速度从大到小依次为20钢、Q345R钢、304不锈钢; 20钢的腐蚀产物膜结构为球状; Q345R钢存在两种腐蚀产物膜结构, 即网状结构和片状结构; 304不锈钢腐蚀产物膜的结构为片状, 有效的保护了基体材料.     

316NG不锈钢在高纯水环境中的腐蚀行为

通过腐蚀失重试验,获得了316NG不锈钢在高纯水环境中的腐蚀失重曲线及均匀腐蚀速率;采用XPS、XRD、SEM等手段对腐蚀产物的组成元素、物相、形貌进行了分析。结果表明:316NG不锈钢在高纯水环境中的平均腐蚀速率为0.05mm/a,远小于304NG不锈钢和321不锈钢的;腐蚀产物膜主要以耐蚀性强的磁铁矿Fe_3O_4、尖晶石类氧化物FeCr_2O_4和NiFe_2O_4、镍和铬氧化物及氢氧化物等形式存在,且(铬+镍)与铁的原子比高于基体的,说明316NG不锈钢具有良好的耐腐蚀性能。     

ATMOSPHERIC CORROSION OF 304AND 316 STAINLESS STEELS

１．ＩｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎＳｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｓｈａｖｅｂｅｅｎｗｉｄｅｌｙｕｓｅｄａｓｃｏｎｓｔｒｕｃｔａｎｄｂｕｉｌｄｉｎｇｍａｔｅｒｉａｌ,ｓｕｃｈａｓｒｏｏｆ,ｆａｃａｄｅａｎｄｐｉｌｌａｒｄｅｃｏｒａｔｉｏｎ,ｅｔｃ．,ｂｅｃａｕｓｅｏｆｔｈｅｉｒｇｏｏｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅａｎｄｕｎｉｑｕｅａｅｓｔｈｅｔｉｃｑｕａｌｉｔｙ．Ｈｏｗｅｖｅｒ,ｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｓａｒｅｎｏｔｉｍｍｕｎｅｔｏａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃｃｏｒｒｏｓｉｏｎ．〔１〕Ｔｈｅｃｏｎ…     

尿素对模拟汽车废气环境中不锈钢冷凝液腐蚀行为的影响

采用高温废气氧化-酸性冷凝液浸泡循环法模拟柴油机的排气环境,对比研究废气中引入尿素后排气系统用304和439不锈钢的冷凝液腐蚀行为,并分析了尿素对不锈钢氧化与腐蚀的作用。电化学测试结果表明：经400 ℃氧化后,304不锈钢在冷凝液中的腐蚀处于钝化状态,而439不锈钢的腐蚀趋于活化状态;在有/无尿素条件下,试样表面产物膜在氧化和腐蚀的循环作用下均会发生破坏而形成局部腐蚀坑;废气中引入尿素会增强其对两种不锈钢的氧化作用,进而导致不锈钢的均匀腐蚀量增大而局部腐蚀深度减小。     

不锈钢盐酸露点腐蚀行为的原位研究

利用一种新型的露点腐蚀模拟装置结合原位的电化学阻抗谱,电化学噪声等测试手段评价了304和316L两种不锈钢的盐酸露点腐蚀行为.结果表明,316L不锈钢表现出更优异的耐盐酸露点腐蚀性能,主要原因可归结为两点:一是316L不锈钢钝化膜中含有较高的Cr/(Cr+Fe) 比以及较低含量的Fe;二是316L不锈钢钝化膜中含有能改善抗点蚀性能的Mo.     

热加工对复合板不锈钢表层晶间腐蚀的影响

对压力容器用低合金钢/不锈钢复合板在热加工后的晶间腐蚀行为进行研究,主要针对三种常用表层不锈钢304,321及316L热加工后的晶间腐蚀特性进行探讨。结果表明:表层不锈钢中,321钢存在少量阶梯组织,接近凹坑组织,过多的热处理工序会引起其晶间腐蚀,但程度上轻于316L钢;304钢为明显的晶间腐蚀类型,受热处理的影响较大,严格控制热加工工艺可使其晶间腐蚀的倾向相对最轻;316L钢热加工过程中的晶间腐蚀倾向最为严重,应尽量减少热处理。合金元素较多的钢种(321和316L)在敏化温度热处理后,晶间腐蚀特征改变不大;低碳不锈钢(304)经热处理后,晶间腐蚀所受影响较大。     

城市供热管线不锈钢补偿器腐蚀原因分析

通过对某城市供热管网的不锈钢波纹管膨补 偿器进行现场腐蚀环境调查及实验室分析测试,结果表明，补偿器井内的水介质污染严重， 又处于高温，有利于细菌的繁殖生长，同时，Cl-及SO2-4含量较高.导致了304不 锈钢补偿器发生了晶间腐蚀、点蚀、细菌腐蚀以及应力腐蚀等不同的腐蚀并提出建议.     

奥氏体不锈钢低温离子渗氮工艺研究

对304、316 L奥氏体不锈钢进行了不同温度、不同时间的离子渗氮。研究了渗层的显微组织和耐腐蚀性,测定了渗层的硬度。结果显示,随着渗氮温度的升高,两种钢渗层的表面硬度和深度都增加,而耐蚀性降低。渗氮温度≥400℃时,随着渗氮时间的延长,两种钢渗层的表面硬度变化不大,但深度明显增加,渗层的耐蚀性降低。当渗氮工艺相同时,316 L钢渗氮层的硬度、深度和耐蚀性均比304钢的渗氮层高。