ADB610D钢焊接接头冲击吸收功的统计分布模型

通过进行ADB610D钢焊接接头的冲击吸收功Akv的测定试验及数据采集,建立了确定冲击吸收功的统计分布模型,经多种数理统计检验,对Akv的统计分布函数进行了拟合检验。结果表明：威布尔二参数分布函数是描述ADB610D钢焊接接头冲击吸收功Akv的最佳拟合分布函数。     

10CrNi3MoV钢埋弧焊接头冲击功的概率统计分布及处理

采用柯尔莫哥洛夫-斯米尔诺夫检验法（K-S检验法），对10CrNi3MoV钢埋弧焊接头的冲击功（Akv）的概率分布进行了研究。结果表明，Akv的概率统计分布为正态分布，对应可靠度为0．9，0．975和0．99时的安全冲击功为77．4J，68．8J和64．1J。     

应变时效对ADB610钢冲击韧性的影响

采用最小二乘法、相关系数检验法和K-S检验法分别对ADB610钢42 mm厚度钢板在5%应变时效处理前后冲击韧性进行正态分布拟合检验分析,认为两种情况下的冲击韧性值都服从正态分布。采用F检验法和t检验法对应变时效处理前后的冲击韧性进行标准差和均值的检验研究,认为5%应变时效处理对ADB610钢42 mm厚度钢板冲击韧性值的标准差和均值都无显著性差异,即ADB610钢42 mm厚度钢板的冲击韧性对5%内的应变时效处理不敏感。     

摆锤冲击试验结果的统计分析

鉴于摆锤冲击试验结果分散性大，用多试样求平均值的方法有时仍不能正确地反映材料真实的抗冲击性能。为了得到更加可靠的结果，借助数理统计方法，对某低合金钢TL和LT两种取向试样的冲击功Ak值进行了分析。结果表明，TL和LT两种取向试样的Ak值基本均呈正态分布，而它们对应可靠度为0．9时的安全冲击功分别为62．7J和72．6J。     

冲击韧性(a_K)与冲击吸收功(A_K)

a K 值是 AK 与试样缺口底部横截面积的商 ,仅为数学上的处理。实际上试样在缺口瞬间缺口底部横截面上的应力分析极不均匀 ,冲击吸收功主要消耗在缺口附近的塑性变形上。取平均值毫无物理意义 ,而仅使用直接测得的 AK 值 ,在标准方法中才是科学的。今后的冲击试验中不再使用 a K,仅使用 AK。对于 U形缺口试样和 V形缺口试样规定的性能指标为 :冲击吸收功 AKV或 AKU,即试样冲断时所吸收的功 ,单位为 J冲击韧性(a_K)与冲击吸收功(A_K)@李维$万隆模钢公司!台州市318020     

管线钢冲击吸收功测量的尺寸效应

对20钢、16Mn钢和X70钢不同宽度试样在-80～40℃范围内进行夏比冲击试验,研究了非标准尺寸试样冲击功与标准试样冲击功之间的关系,比较了大小试样韧脆转变温度的不同;把试验结果与ASTM标准、BS标准进行对比,不同尺寸试样的韧脆转变温度漂移程度相差很大。并对上平台冲击功的换算公式做了修正。     

冷处理温度对CF62C低合金高强度钢冲击性能的影响

在-50℃至室温范围的不同温度对CF62C低合金高强度钢进行冷处理,将冷处理试样和室温下的试样进行夏比(V型)冲击试验,并对冲击试样进行冲击吸收能量测试和显微组织、断口形貌的分析。研究结果表明:CF62C钢在室温和0~-40℃的冷处理条件下有良好的低温冲击韧度,在-40℃冲击吸收功大于300J,而冷处理温度下降至-50℃时,冲击吸收功小于135J,且其断口微观特征呈沿晶脆性断口;CF62C钢的脆性转变温度为-50℃。     

板厚对10Ni5CrMoV钢Z向冲击功的影响

测试了系列板厚10Ni5CrMoV钢的Z向的冲击功,对其断口形貌进行了SEM观察,采用TEM对微观结构进行了分析。结果表明:随着板厚的增加,钢板心部的M_(23)C_6析出相增大增多,导致Z向冲击功降低。     

25Mn钢冲击性能的研究

为研究25Mn钢不同状态的冲击性能的差异，采用示波冲击试验、硬度测定、显微组织观察和冲击断口的SEM形貌分析等方法，分别对轧制态、正火和淬火＋回火的试样进行了测定。结果表明，用示波冲击试验能得到不同变形和断裂阶段载荷、变形及能量消耗的变化。如淬火＋回火态的变形抗力和变形能力都较高，但其总冲击功仅比正火态平均高6J，可却使其材料的裂纹扩展功平均提高16．78J。分析冲击试样的裂纹形成功和裂纹扩展功，以及断口形貌可以判断材料的韧脆性。     

粗晶TM52钢结硬质合金的冲击磨料磨损性能研究

系统对比研究了粗晶粒TM52钢结硬质合金与分别采用真空烧结和低压烧结制备的细晶粒TM52钢结硬质合金在不同冲击功工况下的抗磨料磨损性能与行为,并在对磨损面形貌进行电镜观察分析的基础上探讨了粗晶粒TM52钢结硬质合金的磨损机理。研究发现,粗晶TM52合金的抗磨料磨损性能随着冲击功的逐步提高呈现先下降后增强的变化规律,这与其高锰钢基体在高冲击功条件下的高硬化速率及硬化效果更快、更充分有关。相对于细晶粒钢结硬质合金,粗晶粒TM52钢结硬质合金在抗冲击磨料磨损方面具有明显的性能优势,尤其在高冲击功(3~4J/cm~2)条件下,耐磨性能可提高40%~80%。在此工况下磨损机制主要为碾碎性磨料磨损、擦伤式磨料磨损和疲劳磨损,凿削式磨料磨损不明显。     

焊接无裂纹低碳贝氏体钢焊接性能研究

本文针对国产焊接无裂纹低碳贝氏ADB610钢和WDB620钢,从力学性能的角度和焊接缺陷的角度,对其焊接性能进行研究。根据焊接性试验结果,对焊接接头的拉伸性能、冷弯性能和冲击韧性进行了分析。结果表明,两种钢在不同焊接方法下具有优良焊接性能。根据两种钢实际焊接结构焊接接头X射线底片上检测出的焊接缺陷,进行缺陷类型排列图的分析,表明两种钢在不同焊接方法下焊接接头缺陷类型绝大部分是气孔和夹渣,裂纹敏感性小,焊接性能优良。     

加载方法对ADB610钢疲劳裂纹扩展的影响

在取样方向、几何尺寸、加工方式和加工精度相同的情况下,分别对板厚20 mm的ADB610钢进行了加载方式、加载载荷和应力比不同的成组多试样疲劳裂纹扩展试验,得到不同情况下的ADB610钢的疲劳裂纹扩展长度a与循环寿命N即a-N试验数据,且并将a-N试验数据与增K法和降K法结合进行试验分析。结果表明,当初始最大加载载荷相同时,两者lg(da/dN)-lg(ΔK)的起始位置相同,当初始最大加载载荷不同时,起始位置不相同。     

加载载荷对ADB610钢疲劳裂纹扩展性能的影响研究

针对ADB610新型低碳贝氏体钢,采取紧凑拉伸试样、恒幅加载方式,在应力比为0.1时进行3种不同加载载荷下多试样的疲劳裂纹扩展试验,并测出裂纹扩展长度a和循环寿命N的a-N试验数据。然后采取七点递增多项式法对a-N试验数据拟合计算疲劳裂纹扩展速率。结果表明,加载载荷较小时,ADB610钢循环寿命较长;在疲劳裂纹扩展的初始阶段,加载载荷小的疲劳裂纹扩展速率相对较慢,但随着疲劳裂纹逐渐扩展,加载载荷小的疲劳裂纹扩展速率反而更大一些。     

激光选区熔化成形工艺对304L不锈钢冲击韧性的影响

目的 了解激光选区熔化(SLM)成形工艺参数对304L不锈钢冲击韧性的影响,从而得到304L不锈钢的最佳成形工艺参数。方法 对激光功率300~340 W,激光扫描速度800~1 500 mm.s^?1条件下的激光选区熔化成形304L不锈钢开展冲击试验,通过表面硬度、微观组织及断口形貌观察对冲击韧性的影响规律进行分析。结果 SLM成形304L不锈钢微观组织为跨越熔池生长形成的不规则柱状晶粒,成形工艺参数对试样表面硬度影响不显著;随着激光功率的增大和激光扫描速度的降低,304L不锈钢断面致密程度提高,孔洞类缺陷尺寸减少且数量减少,冲击韧性增大,冲击功最大值为141.9 J。结论 基于冲击试验结果,在激光体能量密度为100~140 J/mm³的条件下,304L冲击韧性稳定在138 J左右,为SLM成形304L材料的最佳成形参数区间。     

高强带肋钢筋疲劳寿命置信区间的分析方法比较

本文对比介绍了求解疲劳寿命置信区间的三种方法:数理统计方法、ASTM法以及Bootstrap方法,详细阐述了Bootstrap方法在小子样空间下计算疲劳试验样本参数估计的步骤。以高速铁路用HRB400、HRB500高强带肋钢筋疲劳试验数据为例,采用三种方法来计算高强带肋钢筋的疲劳寿命置信区间,验证了Bootstrap方法在小子样空间下可以较为有效地改善其他计算方法可能存在的危险问题。