低活化铁素体/马氏体钢原奥氏体晶界显示技术探讨

基于原奥氏体晶界浸蚀机理,通过评价低活化铁素体/马氏体钢原奥氏体晶界的显示效果,对浸蚀剂的配方、缓蚀剂含量及浸蚀时间进行了研究。结果表明:该钢在氯化铁+硝酸水溶液中可以浸蚀出马氏体板条及板条界面处弥散分布着的形貌与尺寸不同的细小析出相,而原奥氏体晶界显示效果不佳;饱和苦味酸水溶液+缓蚀剂能浸蚀出清晰的晶界。缓蚀剂过少,浸蚀速率过高,控制难度较大,达不到抑制晶内组织显像的效果;缓蚀剂过多,易在金属表面吸附成膜,浸蚀速率过低,晶界和晶内组织的浸蚀显像同时受到抑制。在100mL饱和苦味酸水溶液+08.g缓蚀剂中微沸热浸蚀4min,该钢的晶界清晰可辨。对比能谱分析结果可知,最优浸蚀配方的金相图能更直观地辨识出晶界和晶粒大小,对制样要求较低,图片采集过程更加简单、高效。     

航空用PH13-8Mo沉淀硬化不锈钢晶粒度优化显示法

航空用PH13-8Mo沉淀硬化不锈钢试样经直接淬硬法热处理后采用常规的不锈钢浸蚀剂不能有效显示晶界。分别采用氧化法与直接淬硬法对试样热处理,其中直接淬硬法热处理后,采用多种浸蚀剂进行浸蚀,然后进行晶粒度评定。结果表明:采用氧化法可得到更加真实、完整、清晰的晶粒形貌,是一种有效、方便、环保的晶粒度评定方法,可用于该钢晶粒度检验;直接淬硬法采用92mL HCl+5 mL H2SO4+3 mL HNO3浸蚀剂室温浸蚀1 min或1g KMnO4+10 mL H2SO4+100mL H2O浸蚀剂热浸蚀2min,晶界显示清晰。     

ZG25MnF8钢调质组织原奥氏体晶粒的显示方法

通过分析晶界腐蚀的机理,选择不同的侵蚀剂、侵蚀温度和侵蚀时间,对调质处理后的ZG25MnF8钢进行了侵蚀试验,研究了显示其组织原奥氏体晶界的方法,并对显示调质组织原奥氏体晶界的影响因素进行了分析。结果表明:当侵蚀剂为3.3g苦味酸+1.0g十二烷基苯磺酸钠+95mL蒸馏水(80℃),侵蚀温度和时间为42℃×1min,20℃×5min或20℃×7min时,可很好地显示出ZG25MnF8钢的原奥氏体晶界。     

P92钢高温拉伸断口形貌的研究

采用热模拟法进行600~1300℃温度区间P92钢的高温拉伸实验。利用SEM,LSCM对不同拉伸温度下的断口形貌及近断口组织进行分析,并对P92钢的力学性能进行研究。结果表明:P92钢拉伸时,抗拉强度由467.32MPa下降到24.32MPa,屈服强度由56.88MPa下降到1.07MPa;不同拉伸温度下,断口表现以韧性断裂为主,韧性与脆性特征共存的现象。在600~900℃时,P92钢发生了动态回复过程,断口形貌表现为韧窝特征。冷却至室温,P92钢近断口处组织均为马氏体+残余奥氏体组织+M7C3+MC+M23C6+M6C+M3C型碳化物。随着温度升高,P92钢发生了动态再结晶,断口形貌以塑孔为主。P92钢近断口处组织为马氏体+残余奥氏体组织+MC+M6C型碳化物。     

不同热处理状态下GCr15钢的晶粒度显示方法

在实际生产中,采用传统的浸蚀方法无法直接检验出交货状态材料的实际晶粒度。为此通过试验得到了不同热处理状态GCr15钢晶粒度显示所需的最佳浸蚀条件,证明了可以通过优化的浸蚀方法显示出原奥氏体晶界,从而确定退火、热轧状态GCr15钢的实际晶粒度。     

一种适用于GH4169镍基合金奥氏体晶粒度评级的浸蚀方法

采用传统浸蚀液对GH4169镍基合金进行浸蚀,可显示包括孪晶在内的奥氏体组织,但孪晶的存在加大了奥氏体晶粒度的评级难度。通过调整浸蚀液成分,提出了一种只显示奥氏体晶界的浸蚀方法。试验结果表明:采用高锰酸钾水溶液(1.5～2g KMnO4+7～10mL H2SO4+90～110mL H2O+0.1～0.3mL HCl),水浴加热至95℃对GH4169镍基合金进行浸蚀,可清晰地显示出奥氏体晶界,而不显示晶粒内孪晶,获得的显微组织可用来准确评定合金的晶粒度级别。     

一种高铝多元合金钢的奥氏体晶界显示技术

基于化学侵蚀基本原理,采用控温控时水浴锅,结合光学显微镜观察,研究了1.79Al-1.5Mn-1.09Cr基高铝多元合金钢淬火原奥氏体晶界显示技术。结果表明:最佳侵蚀剂配方为30mL饱和苦味酸水溶液+1~2滴氢氟酸+适量海鸥牌洗发膏,不同淬火加热温度下试验钢的原奥氏体晶界可通过调整海鸥牌洗发膏用量而清晰显示;试验钢最佳侵蚀温度为室温;高温淬火试样较低温淬火试样的原奥氏体晶界更易被侵蚀而清晰显示。     

45钢原始奥氏体晶界的显示方法

利用控温水浴锅,对经不同工艺热处理的45钢原始奥氏体晶界的显示方法进行了系统的研究。结果表明:对860℃保温1h水淬的45钢试样进行250℃回火15min后,再在70℃水浴锅中用30mL过饱和苦味酸+5mL缓蚀剂侵蚀10min,可清晰地显示出其原始奥氏体晶界。     

一种显示铬钼钒钢奥氏体晶界的方法

介绍了一种侵蚀奥氏体晶界的方法。在40℃恒温水浴下，用过饱和的苦味酸水溶液100mL 雕牌高效洗洁精2mL，可以清晰地显示2．25Cr-1Mo-0．25V钢的奥氏体晶界。     

一种显示EH690海洋平台用钢原始奥氏体晶界的方法

利用控温水浴锅,探索了不同温度热处理EH690海洋平台用钢的原始奥氏体晶界的显示方法。结果表明:采用150mL过饱和苦味酸水溶液+3~5g洗发膏+1~5滴盐酸配制的侵蚀液,水浴加热至46℃进行化学侵蚀,能够清晰地显示出EH690海洋平台用钢的原始奥氏体晶界。     

P92钢高温蠕变过程中显微组织演变研究现状及强化途径

综合国内外的研究成果,论述了P92钢在高温蠕变过程中不同的析出相对P92钢性能的影响。结果表明M23C6相在高温蠕变过程中粗化较快,会失去对P92钢马氏体晶界的钉扎强化作用;Laves相形成初期能够提高P92钢的蠕变断裂强度,但是当Laves相到一定尺寸后会降低P92钢的蠕变断裂强度;Z相的析出不但增加了蠕变孔洞出现的几率,而且会减少基体中的MX相,降低MX相的弥散强化作用,所以Z相的析出对P92钢高温蠕变性能有不良影响。同时论述了可以采用形变热处理生产工艺和控制合金元素含量等措施强化P92钢的高温蠕变性能。     

A-100高强钢晶粒显示优选方法

采用不同的化学浸蚀液,研究了A-100高强钢晶界的显示效果;使用恒温水浴锅,测定了在不同温度的浸蚀液下晶界的显示时间;利用金相显微镜观察该钢晶界显示是否清晰。结果表明:A-100高强钢晶粒显示的推荐化学浸蚀液为过饱和苦味酸+雕牌洗涤剂溶液(结晶状)以及过饱和苦味酸+白猫洗涤剂溶液(结晶状);浸蚀液温度为40℃或45℃时,清晰显示晶界所用的时间最短。     

20MnSi钢奥氏体晶界侵蚀方法

钢的奥氏体实际晶粒度对钢材的性能影响很大,在一般加热速度下,加热温度愈高、加热时间愈长,则奥氏体晶粒愈粗大.粗大奥氏体晶粒冷却后获得粗大的转变产物,其强度、韧性、疲劳抗力等力学性能较差,且奥氏体晶粒粗大的钢材在淬火时易变形、开裂,因此检测奥氏体晶粒大小有重要的意义.对于使用广泛的20MnSi螺纹钢,未见有较好的奥氏体晶界侵蚀剂介绍.作者试用过盐酸苦味酸酒精溶液、氯化铜苦味酸水溶液等侵蚀剂,效果均不理想.考虑到苦味酸[C_6H_2(NO_2)_3OH]是弱酸,电离度比硝酸小,而且硝基(NO_2~-)没有硝酸根(NO_3~-)氧化性强,所以没有硝酸腐蚀能力强.用苦味酸酒精溶液侵蚀,试样中珠光体、贝氏体、回火马氏体同样可清晰显示,故显示奥氏体晶界的试剂中含苦味酸的试剂用得最为广泛.苦味酸水溶液比苦味酸酒精溶     

低碳IF钢薄板纯铁素体组织显示方法

采用浸蚀法和电解抛光法对IF钢(DC06钢和CR5钢)进行制样,对比了2种方法的制样效果,并分析了浸蚀剂种类及浸蚀时间对制样效果的影响。结果表明:浸蚀法制样较电解抛光法简单,但浸蚀法需要通过多次试验才能确定最佳浸蚀时间;电解抛光法的制样过程复杂,但制样效果较好,可获得晶界清晰的试样;使用体积分数为4%的硝酸酒精溶液浸蚀DC06钢和CR5钢时,浸蚀效果均较差;对于碳质量分数大于1×10~(-5)的DC06钢,选用硫酸铜盐酸溶液浸蚀6,10 s后可以观察到清晰的铁素体晶界;对于碳质量分数小于1×10~(-5)的CR钢,用硫酸铜盐酸溶液的浸蚀效果较差,电解抛光效果较好。     

4330V调质钢奥氏体晶粒显示方法

对4330V调质钢晶粒的显示方法进行了研究,采用直接浸蚀方法,通过不同浸蚀剂的对比分析,找到了有效的浸蚀剂为苦味酸+H2O+海鸥洗涤剂,可以清晰显示出奥氏体晶粒大小。     

P91钢高温热损伤的二次谐波评价

P91钢是重要的核电承压钢结构材料,对其进行早期损伤评价具有重要意义。基于非线性超声理论,对P91钢不同温度的热损伤试样进行了非线性超声检测试验,逐级加大激励电压,基波幅度平方和二次谐波幅度呈现出良好线性关系,对基波和二次谐波进行频谱分析得到非线性系数,结果显示随着热处理温度的升高,非线性系数逐渐增大,可用于对这类材料热损伤进行有效评价。     

T/P92钢焊接接头蠕变损伤的形成

对T/P92钢焊接接头进行高温持久试验,采用金相检验、扫描电镜分析、蠕变孔洞的定量分析等方法,对T/P92钢蠕变损伤的形成进行了分析。结果表明:T/P92钢焊缝细晶区内孔洞的合并并不是一个瞬间完成的过程,而是单独的孔洞持续长大,同时孔洞间距逐渐减小,相临近的孔洞相互连接并扩展成微裂纹,最终T/P92钢焊接接头发生蠕变损伤。     

T91／P91钢管焊接接头的超声波探伤

通过对T91／P91钢中声速的理论计算和实际测试,利用声波的反射规律和运用几何关系,计算了常用不同K值探头在对T91／P91钢进行超声波探伤中的K值变化、深度和水平距离的差异。用常用探头和普通试块即可完成T91／P91钢管焊接接头以及与T91／P91钢对接的普通低合金钢焊接接头的超声波探伤。     

9Ni钢组织演变、合金元素配分及增韧机理的研究

为了研究9Ni钢热处理过程中的组织演变和合金元素配分对强韧化的影响,采用QT(Quenching+Tempering)和QLT(Quenching+Lamellarizing+Tempering)工艺对9Ni钢进行了热处理,并详细分析了热处理过程中组织和成分配分的变化规律.结果表明:奥氏体化淬火后存在极少量的残余奥氏体(γR),主要富C和Si.580℃回火1 h时,QT工艺条件下原奥氏体晶界上逆转奥氏体(γ’)能富C、Si、Mn和Ni元素,晶内的γ’中无明显Ni和Mn富集;QLT处理后,合金元素发生了配分,所有富合金元素相中均富集C、Si、Mn和Ni元素.两相区保温后实现增韧归因于:板条马氏体基体的大角度晶界比例增加、晶粒细化;组织结构得到优化;增加了γ’形核点,使得γ’量增加,导致马氏体基体净化程度进一步提高.     

P91钢焊缝蠕变非线性超声检测中的衰减修正方法研究

从理论上分析了衰减对非线性超声测量值的影响,并根据实际检测条件提出了一种利用时域能量对衰减进行修正的方法。以不同蠕变状态的P91钢及其焊缝为检测对象,对比了衰减修正前后的非线性超声测量值,实验结果证明,在蠕变程度较高或衰减较大的条件下,该方法能够有效的修正衰减对非线性系数测量值的影响,应用该方法可以对P91及其焊缝的蠕变状态做出更为准确的评价。