几个振动问题的计算解析及试验分析

运行的汽轮发电机组曾出现过几种“异常”的振动现象,为弄清其实质及寻找解决办法,开展了这方面的研究工作。一、转子同相和反相振动分量的分析运行中的汽轮发电机组曾出现过这样的情况,转子在一阶临界转速平衡了一阶不平衡分量以后,升速至工作转速而接近转子的二阶临界转速时,转子二个轴承的振动,有时仍存在较大的同相振动分量。如果在3000rpm时通过二个平面来平衡此同相振动分量,则此时振     

汽轮发电机转子外伸端质量不平衡引起的振动分析

讨论了汽轮发电机转子外伸端质量不平衡产生的振动特点及其诊断方法，结合现场分析处理实例，阐明发电机转子外伸端质量不平衡产生的振动类似于主跨转子三阶不平衡引起的振动特性，但有时发电机转子两轴承处也会产生明显的反相振动分量。对于外伸端质量不平衡的识别，应根据主跨转子的振型分离情况、转子动力学知识及现场经验综合判断。     

在机组本体上转子三阶振型的平衡

一、前言由于受加重平面数及其轴向位置的限制,在机组本体上只能平衡一、二阶振型,三阶振型似乎无法平衡。但是,已经运行机组的转子三阶振型还比较显著,所以长期以来,不少机组轴承振动不能达到良好的水平,这在一些大、中、小容量的机组上都存在。本文提出采用一次移重的办法在机组本体上平衡三阶振型。它的基本依据是: 1.转子端面上积聚了过大的平衡重量而产生的三阶附加不平衡分量,按振型正交的原理将这部分端面上的重量移置转子本体上后,即可消除这种附加的三阶不平衡分量; 2.对转子本来存在的三阶不平衡分量,采用端面加重的办法在机组本体上进行平衡,然后利用与振型正交的原理,在获得本体加重和端面加重效果相等的条件下,计算求出转子本体应加重的数值。当转子本体加上这个重量后,即可克服对一、二阶振型的不利影响而且     

ALSTOM超（超）临界汽轮机现场动平衡方法研究

基于大量现场动平衡试验数据,对ALSTOM技术生产的超（超）临界汽轮机采用的不对称高压转子、无支撑中压转子和单支撑低压转子的动平衡方法进行研究。研究结果表明:高压转子振型存在严重不正交问题,在动平衡计算中必须考虑振型干扰系数;中压转子可以依据临界转速区域1号和2号轴承处的振动峰值及相位关系,来识别一阶不平衡状况,在定速3 000 r/min运行时,可通过2号和3号轴承处的振动幅值和相位关系,来推断中压转子的一阶或二阶不平衡状况;低压转子无支撑侧可以借助相邻轴承的振动信息进行不平衡振型的识别与分解。     

TEXAS可编程序计算器在轴系动平衡中的应用

目前用于挠性转子的平衡方法,多数是借助于振型的分析而采取相宜的平衡方式。在现场动平衡中,通常是以测量轴承或轴的振动来判别转子的振型,并按振型在转子上加设平衡配重,以平衡转子的各阶不平衡分量。实际转子的振型可近似地看作由转子工作转速附近的几阶振型的线性迭加而成的一条沿转子轴线方向的空间曲线。而实际机组所加设的平衡配重总是以若干个集中载荷来代替分布载荷进行平衡。为了能使转子在运行转速范围内,各轴承     

脉冲发电机组轴系振动分析及现场动平衡

1台125 MVA脉冲发电机组在更换电动机转子线圈后,当机组加速接近1800 r/min时发生剧烈振动,对电动机转子几次配重平衡均无效果.分析认为,振动原因是转子滑环侧外伸端太长.在对转子外伸端进行配重后,脉冲发电机组的轴系振动完全达到了要求,最大的轴承振动值在一阶临界转速(1800r/min)时小于35μm,在2990r/min时小于25μm.     

消除汽轮发电机组振动的研究

本文运用柔性转子振动特性理论及动平衡原理,从理论上阐明了在一阶临界转速以前,转子两轴承可能出现反相的振动特性,在二阶临界转速以前,转子两轴承可能出现同相的三阶振动特性的“异常”钡象。运用轴承润滑理论和静不定问题阐明了运行中多支承汽轮发电机组由于轴承标高变化而使轴承中心线发生改变,会引起轴承负荷重新分配和轴承动力特性改变而影响轴系振动的内在机理。并且应用轴系不平衡响应程序进行定量的计算和通过模型转子试验验证了以上分析的正确性。为正确分析机组振动原因及有效地解决此类振动问题提供了理论依据。     

150 MW机组发电机转子振动故障分析及处理

机组在启动升速过程中,发电机转子4、5号轴承振动在二阶临界转速及工作转速时过大,影响机组长期安全稳定运行。通过对4、5号轴承振动进行分析,振动主要以基频分量为主,且相位差在90°~180°,确定振动主要为质量不平衡引起的二阶振动。采用双平面反对称配重及悬臂端配重方法进行不平衡质量校正,取得了较好的平衡效果。     

挠性转子电机动平衡方法研究

介绍了一种挠性转子电机现场动平衡的方法。根据转子－阶振型和二阶振型成正交关系,在一阶临界频率处校正转子的不静不平衡,在二阶临界频率处校正转子的偶不平衡,从而实现电机的理想平衡状态。     

汽轮发电机组动平衡过程中异常现象分析

介绍了现场振动治理中2起难以用常规谐分量法分析的异常现象,建立基于传递矩阵的转子-轴承座不平衡响应模型,对异常现象的原因进行分析。结果表明:转子支撑系统的刚度不对称对不平衡响应影响很大,无论对称还是反对称不平衡量都会同时激发出一阶分量和二阶分量,实际工作中判断不平衡位置、选择加重形式和重量时必须考虑其影响。     

125WVA脉冲发电机组振动原因分析

一台125MVA脉冲发电机组在更换其2000kW异步拖动电动机转子线圈后,当机组加速至接近1800r/min时电动机剧烈振动.几次在电动机转子两中心环上配重均无效果.经分析认为振动未消除的原因是转子滑环端外伸太长.在该端部进行配重后,整台机组的振动情况完全达到了振动要求,最大的座振峰峰值在一阶临界转速时(1800r/min)小于35μm,在2990r/min时小于25μm.此次机组现场动平衡不仅保证了机组的安全运行,也可作为类似的具有较长外伸端轴系动平衡的参考.     

用低速平衡机解决汽轮发电机转子振动问题的方法

用移动式平衡机在现场完成汽轮发电机组转子的低速平衡,具有安全、省时和费用低的优势,但低速平衡只能解决单个转子的一阶振型不平衡问题,并不能保证转子在工作转速时具有良好的平衡.针对这个问题,提出如下解决办法:在检修前对机组的振动情况进行检测,结合挠性转子平衡理论调整校正质量,如此可以避免或减少检修后机组启动过程中进行高速平衡的次数.     

齿形联轴器严重磨损引起小汽轮机振动的诊断

1振动测试 某超临界660 MW机组的小汽轮机为柔性转子,其临界转速计算值一阶为2 301r/min、二阶为6 945 r/min,与给水泵采用齿形联轴器连接.1号轴承(进汽端)、2号轴承(排汽端)为可倾瓦,支承小汽轮机转子,3、4号轴承支承给水泵转子(图1).该小汽轮机投产时振动状况较好(表1),运行几个月后振动增大,1χ轴振达112 μm以上(正常值为36 μm左右),严重威胁机组安全运行.     

发电机组动平衡分析及处理

为说明发电机组现场不平衡轴向位置的分析判断过程,介绍一台发电机组动平衡分析及处理的案例,其中涉及不平衡轴向位置的初步判断,试加重后对不平衡轴向位置的判定,以及加重结果反映出的此类型机组的影响规律。通过试加重,判断该发电机质量不平衡部位在发电机转子上,在发电机转子上进行加重取得了较好的效果。由该案例,得出了转子尤其是带外伸端转子不平衡重量轴向位置判断的一般方法,及该型发电机的外伸端加重特点。     

汽轮发电机组轴系不平衡响应 计算的影响系数法

将目前发电机组轴系质量不平衡响应计算方法和柔性转子现场动平衡方法相结合, 在给出转子一阶、二阶质量不平衡模型基础上, 提出了计算轴系不平衡响应的影响系数法。这一方法可以用于汽轮发电机组轴系振动特性设计计算;所计算的响应值对于现场机组轴系平衡时计算加重量有参考价值     

某发电机异常振动故障诊断及处理

某发电机过临界时振动较大,影响机组安全稳定运行,过临界时发电机两端轴瓦振幅差别较大,即存在同相振动分量也有反相成分,为解决此问题进行了故障研究,经判断原因为发电机存在一阶不平衡且两端支撑特性存在一定差异,通过一阶型式动平衡将发电机振动降到合理范围。还进行了转子试验台试验,通过试验的方法证明了当转子两端支撑特性存在较大差别时,一阶不平衡不仅引起两端轴瓦的同相振动,也将激起一定的反相振动。     

蒙西1号机组振动故障诊断及处理

蒙西1号机组在临界转速下高中压转子振动接近保护值,在稳定工况下高中压转子和低压转子振动接近报警值。诊断高中压转子振动故障为一、二阶质量不平衡;低压转子振动故障为晃度严重超标及存在少量的二阶质量不平衡。通过实施现场高速动平衡,将高中压转子临界转速下振动及稳定工况下机组轴系振动降低至优良水平。     

柔性转子平衡方法的改进

本文针对现场遇到的各种柔性转子平衡方法问题,分析其特点和适用范围。在此基础上推荐一种改进的谐分量法,它吸收了共振分离法振型分离较彻底和影响系数法中最小二乘迭代计算考虑较全面等优点,使启动次数少的谐分量法,平衡精度大为提高。文中对判别定速下的同相分量是一阶还是三阶所引起,在不必多启动机组的情况下,提出了简要判别的计算方法。结论性的意见,是在模型转子上经过试验验证的。     

影响系数法与振型分离法在转子动平衡中的应用

针对汽轮发电机转子平衡装备和装配条件相对稳定的特点,假定每台转子装配完成后,其测试条件、轴承刚度等都不变,则可以认为同一种型号的转子装配完后,其振动响应是相同的,即其影响系数相同.使影响系数法与振型分离法相结合,计算出每阶振动的影响系数,再按此系数加重平衡,可减少启车次数、减少加重次数、减少计算次数.     

华润彭城发电厂1号汽轮发电机组轴承振动分析及处理

1号汽轮发电机组自1996年投运以来一直存在发电机、励磁机转子通过其临界转速区域轴振动大的问题，严重影响其调峰运行，电厂不断努力试图解决该问题，但因该振动复杂及真正原因未能认识，致使该问题长期没有得到解决。通过对轴系振型分析和现场动平衡试验比较，诊断该振动的根本原因是发电机转子存在较大二阶质量不平衡．它是制造厂出厂前动平衡质量不佳．导致残余振动过大的结果。2004年5月．利用该机组大修机会，在现场采用断开励磁机，单转汽轮机—发电机的方式对发电机转子进行精细动平衡后，使连成轴系后发电机、励磁机转子临界转速区域6、7号轴承的轴振降低至报警值(125μm)以内，彻底解决该振动问题。