TP347 H在生物质锅炉过热器气相条件下的腐蚀特性(Ⅰ)

模拟生物质锅炉过热器区的气相条件,在500～600℃范围内对奥氏体不锈钢TP347H进行了腐蚀试验.通过试样的增重量,得出了腐蚀动力学曲线.利用配有能谱分析仪的扫描电镜和X射线衍射仪对试样腐蚀后的形貌结构、元素含量和腐蚀产物的组成成分进行了分析.试验表明,TP347H的耐腐蚀性很好,但是对反应温度和气相中HCI的浓度非常敏感,并且随着反应温度和HCl浓度的增加,TP347H的抗腐蚀性能逐渐降低.     

TP316L 在生物质锅炉过热器气相条件下的腐蚀特性

模拟生物质锅炉过热器区的气相条件,对奥氏体不锈钢TP316L进行腐蚀试验研究.通过试样的增重量,得出了腐蚀动力学曲线.利用配有能谱分析仪的扫描电镜和 X 射线衍射仪,对试样腐蚀后的形貌结构、元素含量和腐蚀产物的组成进行了分析.试验表明:(1)TP316L 对气相HCl和反应温度比较敏感,随着反应温度的增加,TP316L 的抗腐蚀性能明显降低,但总体上耐腐蚀性能良好;(2)气相中的SO2 会对氯化腐蚀产生抑制作用.     

燃用生物质锅炉末级过热器管腐蚀原因分析

某台燃用生物质锅炉在累计运行4 000 h后,末级过热器管(材质为TP347H)外壁发生了较严重的腐蚀,对腐蚀部位进行显微组织、能谱成分及X射线衍射分析.结果表明,末级过热器管存在均匀腐蚀及晶界腐蚀;腐蚀层主要含Cl、K离子而Cr含量相对较低;晶界腐蚀产物主要为Cr和Fe的氧化物,其中Cr含量较高.分析认为生物质中的氯离子是导致管外壁快速腐蚀的主要原因,而碱金属与Fe等其它元素形成的低熔点共晶体促进了腐蚀过程.对此,提出去除燃料中的部分K和Cl,将生物质与煤混燃等措施.     

生物质锅炉过热器高温腐蚀研究

通过在1台实际运行的生物质锅炉过热器管道处进行现场挂片试验,对常用过热器管道材料12Cr1MoVG和TP316L进行了腐蚀试验研究;利用扫描电镜SEM-EDS、X荧光光谱仪和X射线衍射对腐蚀产物和过热器表面积灰的微观形貌、元素含量和组分进行分析。试验表明,过热器管道上积灰比较严重,并且从管道的迎风面到背风面,积灰层的厚度逐渐增加;12Cr1MoVG的表层灰渣下有叶片状组织生成,而TP316L表层灰渣中出现了KCl晶体;灰渣层的主要成分为K2SO4。     

生物质混煤燃烧过程中受热面金属氯腐蚀特性试验研究

使用自行设计水平管式炉,模拟实际炉膛气氛及积灰情况,采用腐蚀增重方法,对生物质混煤燃烧过程中受热面金属管材的氯腐蚀特性进行了试验研究。结果表明,金属试样的腐蚀增重量随时间增加而增大,符合抛物线规律。在初期存在快速腐蚀阶段,生成保护薄层,随后腐蚀逐渐变缓。随着生物质掺混比例的提高,反应速率在快速腐蚀阶段成比例增加,而后期变化不大。涂灰在初期显著降低试样腐蚀速率,随后受到灰中Cl、S等成分作用,涂灰金属试样一直保持较高的腐蚀速率,最终比未涂灰的试样腐蚀严重,且受涂灰量和成灰温度影响较大。温度对腐蚀速率的影响符合Arrhenius定律。随着气相中HCl浓度升高,金属试样的腐蚀速率呈线性关系快速增加,表现为一级反应。     

12Cr1MoVG在生物质锅炉过热器气相条件下的腐蚀特性

模拟生物质锅炉过热器区的气相条件,对锅炉常用管材12Cr1MoVG进行腐蚀试验研究。通过试样的增重量,得出了腐蚀动力学曲线。利用配有能谱分析仪的扫描电镜和X射线衍射仪,对试样腐蚀后的形貌结构、元素含量和腐蚀产物的组成成分进行了分析。试验表明,12Cr1MoVG对气相中HCl的存在非常敏感,并且随着反应温度和HCl浓度的增加,12Cr1MoVG的抗腐蚀性能逐渐降低。     

130t／h燃生物质锅炉过热器管子腐蚀原因分析

某燃生物质锅炉在运行中过热器出现泄漏,经检查发现过热器管子腐蚀,通过对管材进行理化分析,对管外垢样进行能谱分析、原子吸收分析、熔融试验分析及x射线衍射分析,对生物质燃料灰成分分析和灰熔点分析,对过热器结构进行分析,得出过热器管腐蚀主要是由于管子多次持续超温,以及在高温下碱金属氯化物和硫化物对管壁金属的腐蚀等因素引起的,从而提出了相应的解决措施。     

TP347H奥氏体不锈钢高温过热器爆管原因分析

针对某电厂高温过热器爆管试样进行宏观形貌分析、金相分析、力学性能测试、晶间腐蚀试验,试验结果表明,爆管是由于TP 347H奥氏体不锈钢过热器管在弯制后未按规定进行固溶处理,材料在600℃运行时敏化,导致碳化铬在晶界上析出使晶界弱化,在腐蚀介质及各种应力共同作用下,发生晶间腐蚀爆管。     

超临界锅炉TP347H高温过热器氧化皮特性的研究

为找出TP347H高温过热器氧化皮的特性,对某电厂超临界直流锅炉高温过热器脱落的氧化皮进行了SEM分析和成分分析。通过计算掌握了脱落的氧化皮对高温过热器管间热偏差的影响;通过数值模拟和氧化皮实测找到了氧化皮的分布规律。研究发现:TP347H高温过热器脱落的氧化皮为细小片状,一般长、宽为2~5mm,最长可达8 mm,颜色为灰黑色,外层疏松多孔,呈颗粒状,且较为平整,内层较外层致密,但是不平整,主要由Fe2O3和Fe3O4构成,脱落的氧化皮也会导致管间热偏差系数的增大;TP347H高温过热器的氧化皮分布与温度高低分布一致,且沿烟气流动方向降低。     

生物质锅炉高温过热器失效的原因分析

对高温过热器腐蚀失效管道进行外观形貌检查、垢样分析,采用扫描电镜观察及能谱(EDS)分析等方法,对生物质锅炉高温过热器管内外表面腐蚀机理进行研究,分析总结高温过热器腐蚀失效原因,采取有针对性的措施,以保证生物质锅炉安全连续运行,提高生物质锅炉有效利用小时数,延长生物质锅炉高温过热器运行寿命.     

生物质混煤燃烧过程中的腐蚀作用及其影响因素探析

生物质中较高的碱金属及氯元素含量,使其在与煤混燃过程中引起了过热器管壁的严重腐蚀.综合分析了生物质混煤燃烧过程中的腐蚀作用类型,考查了腐蚀的各种影响因素,并对炉内温度、燃料成分、炉内气氛、金属材质等因素进行了探讨.     

大型火电机组奥氏体不锈钢受热面管运行失效原因探讨及预防

通过对广西区内较大型火电机组高温过热器及再热器用材为1 Cr18Ni9Ti,TP304H,TP347H等奥氏体不锈钢受热面管在运行过程中发生的脆化相析出、超温过热、应力腐蚀几种损坏或失效形式进行分析探讨,提出了相应的预防措施。     

超临界600MW机组锅炉末级过热器管材服役现状分析及改造建议

通过对国产第一代超临界600MW机组锅炉末级过热器T23、T91、TP347H管材服役现状的分析,得出蒸汽氧化是影响锅炉末级过热器管材安全稳定运行的主要因素。对此,提出了基于管材抗蒸汽氧化温度进行设计选材的升级改造建议:T23钢管最高使用壁温应控制在570℃以内,T91钢管最高使用壁温应控制在600℃以内,壁温600～640℃的管段应选用经过内壁喷丸处理的TP347H钢管或细晶TP347HFG钢管。     

生物质锅炉过热器气相HCl腐蚀试验的动力学研究

模拟生物质锅炉过热器区的气相条件,对锅炉常用20G管材进行了腐蚀试验研究.运用化学动力学及热分析的基本原理对试验数据进行处理,得出了20G管材在气相HC1中腐蚀遵循的是二雏扩散模式的结论.计算出反应的活化能和指前因子,得出腐蚀动力学表达式,分析了氯化腐蚀的过程和机理.     

锅炉用TP347HFG和内壁喷丸TP347H奥氏体耐热钢抗蒸汽氧化性能对比研究

对TP347HFG和内壁喷丸TP347H钢管试样在650℃、27MPa条件下进行不同时长的抗蒸汽氧化试验,并分析了氧化膜的横截面形貌、微观结构、元素分布和物相。结果表明:TP347HFG的氧化速率遵循幂指数规律;内壁喷丸TP347H表面大部分区域形成了富Cr氧化膜薄层、局部区域生成较厚岛状氧化物;TP347HFG氧化物的内层为(Ni,Fe)Cr_2O_4 、外层为Fe3O4和Fe_2O_3,内壁喷丸TP347H氧化物为Cr_2O_3和FeCr_2O_4 ;在所试验时间内,内壁喷丸TP347H的抗蒸汽氧化性能优于TP347HFG。     

660MW超超临界锅炉末级再热器氧化皮大面积剥落原因分析

为了掌握某电厂2×660MW超超临界锅炉在运行1.7～2.0万h后末级再热器多次发生氧化皮大面积剥落、堆积的原因,对该厂2台锅炉的末级过热器、后屏过热器、末级再热器TP347H管子割管取样分析。割管分析内容包括：化学成分分析、室温拉伸试验、硬度检验、金相检验等。分析结果表明：末级过热器和后屏过热器TP347H管子内壁存在1层细晶粒区（晶粒度9～10级）,而高温再热器则整体均为粗晶区,内壁无细晶粒区。二者晶粒度的区别是导致仅高温再热器发生大面积氧化皮剥落堆积的主要原因。TP347H钢管晶粒度对其内壁氧化皮长大的速度的影响因素表现为材料晶粒越细小,晶界密度越大, Cr元素通过短路扩散方式的扩散速度越快,越有利于在TP347H管子内壁形成富Cr的氧化层,其抗蒸汽氧化能力越强。最后,对600 ℃温度等级的超超临界机组高温受热面的选材提出了建议。     

后屏过热器管失效工艺分析

<正>某电厂5号炉后屏过热器在运行3 200 h后发生了弯管内弧侧横行断裂,断裂位置在后屏过热器西数第9排,外数第4圈,该管子材质为SA213-TP347H,就弯管工艺可能引起的应力腐蚀等问题进行了相关的试验与试样分析。     

生物质与煤混燃过程中的腐蚀及其防治措施

生物质中K和Cl的含量较高,在燃烧过程中可引起过热器受热面的严重腐蚀,限制了其在电厂中的大规模利用.生物质与煤混燃技术对上述问题有所改善,当生物质掺混比例较低时,其腐蚀机理与煤燃烧时相似,腐蚀主要是由氧化和硫化作用引起;当生物质掺混比例较高时,腐蚀主要由KCl引起,氯可穿透金属表面的保护性氧化膜,加速腐蚀.通过对生物质与煤混燃腐蚀机理的综合分析,提出了相应的防治措施:(1)加入添加剂;(2)对燃料进行预处理;(3)在金属表面喷涂耐腐蚀涂层或采用耐腐蚀钢材;(4)调整运行参数.     

超超临界锅炉后屏过热器异种钢焊口断裂原因分析

通过宏观形貌特点、断裂面形态特征、机械性能和微观金相组织分析等方面,对后屏过热器F91和TP347H异种钢焊口断裂进行原因分析,推断出后屏过热器F91和TP347H异种钢焊口断裂的主要原因是在交变应力作用下发生的疲劳裂纹,从而提出锅炉设备管理和运行中要面对的几方面问题和建议。     

TP347H与G102小径管焊接工艺及缺陷形成机理

电厂锅炉内的过热器、再热器等越来越多地采用了奥氏体不锈钢TP347H ,来替代铁素体耐热钢G10 2 ,以提高机组的高温参数及管子工作温度 ,因此 ,存在TP347H与G10 2异种钢的焊接。TP347H与G10 2异种钢焊接可采用小径管半自动脉冲氩弧不摆动焊接 ,用专用传动装置将小径管水平固定后匀速转动 ,脉冲氩弧焊接电源 ,采用小坡口形式、预留间隙、手工送丝。打底层焊接时 ,电弧电极应稍偏向TP347H侧 ,应控制线能量及层间温度不宜过高。TP347H与G10 2异种钢焊接中常见缺陷有根部内凹、弧坑裂纹、未熔合等 ,其中以未熔合对焊接质量影响较大 。