连续重整装置专有控制技术的实现和应用

针对炼油企业连续重整装置的专有控制技术,通过对汽轮机转速,压缩机高、低压缸防喘振阀,超压放空阀,入口分液罐,重整产物分离罐以及再生接触罐等设备的压力、流量多变量解耦控制,保证压缩机在不同工况下达到最优、最节能和最安全的工作状态。     

氨压缩机的控制与应用

介绍氨压缩机入口导叶和防喘回流阀在防喘振与压力分程控制下的动作方式,给出机组的启/停和导叶加载控制方法。     

CCC机组控制系统在连续重整装置增压机组上的改造及应用

连续重整装置氢气增压机组的入口压力控制采用传统的CCS三分程控制,由于运行精度差及操作受限,实际生产中无法实现三分程自控,只能采取手动控制,同时机组回流量大,为保证系统平稳运行,引用美国CCC机组控制系统,包括防喘振控制,在保证反再系统压力稳定的同时达到节能降耗的目的。     

增压透平膨胀机防喘振控制设计与应用

介绍了增压透平膨胀机发生喘振的现象和原因,通过在增压透平膨胀机增压端出入口之间增加防喘振阀,并使用压力控制和压比、流量双参数控制这两种方法来控制该阀门,达到调整增压透平膨胀机增压端内部流量及压比,有效防止增压透平膨胀机进入喘振区的目的,保证了增压透平膨胀机的正常工作。     

裂解气压缩机控制系统优化

中韩石化800 kt/a乙烯项目裂解气压缩机为国产三缸五段大型压缩机,运行3 a后发现,喘振安全裕度过小、四段和五段防喘振阀不能全关、各段防喘振控制之间无解耦功能等。2016年利用装置大检修机会,通过对机组喘振线进行测试,重新调整喘振线和控制区域,解决了运行点与防喘振控制曲线间裕度过小问题。新增了解耦功能模块,实现了各段防喘振控制阀之间解耦功能和各段防喘振阀全部关闭。达到了节能降耗、稳定生产的目标。     

乙烯装置压缩机紧急停车系统压力动态模拟初探

基于对典型乙烯装置压缩机系统防喘振回路的分析,提出了对压缩机紧急停车时系统压力进行动态模拟的数学模型及相关求解方法,并将其应用于乙烯装置裂解气压缩机及丙烯制冷压缩机系统。通过与某乙烯装置裂解气压缩机系统现场压力数据的比对,模型的可靠性得到了验证。基于经验证的模型,对某新建乙烯装置裂解气压缩机系统停车时系统压力的变化进行了动态模拟,定量分析证实三返一防喘振回路设置旁路防喘阀、五返四防喘振回路采用五段压控阀停车联锁放火炬均可使系统压力平衡时间显著缩短,降低了压缩机反转的可能性。还对某新建装置丙烯制冷压缩机系统进行了动态模拟,获得了系统的压力平衡时间,并找到了制约系统压力平衡时间的关键因素。     

加氢裂化装置反应部分控制方案

从原料油缓冲罐压力、反应进料泵最小流量返回、高压分离器液位、冷高压分离器及新氢压缩机压力、循环氢压缩机防喘振和反应器温度等方面介绍了加氢裂化装置反应部分的主要控制方案。     

柴油加氢装置循环氢压缩机的喘振线实测修正

以某柴油加氢装置为例,通过实测循环氢压缩机的喘振,重新修正机组喘振线和防喘振线,使得防喘振阀自动关闭,有效降低机组负荷和减少中压蒸汽消耗量,确保循环氢压缩机安全稳定运行。     

透平压缩机在氯碱生产中的实用操作

介绍了山东滨化集团股份有限公司2台氯气压缩机的切换步骤。切换过程中,容易出现的问题有:氯压机初开时氯气压力容易波动;操作阀门多容易引起氯气压力波动;入口阀开启后,两台压缩机的入口压力不一致;防喘振回流限位后,负荷不增加;切换完成后,入口阀门关闭不严。分析各种问题的原因,并给出相应解决方法,还介绍了切换的操作经验。通过改进,实现了透平机的稳定切换,使备用透平机切实起到备用作用,同时可以根据生产负荷的变化及下游的用氯需要,使用合适的压缩机,提高装置的操作弹性。     

重整装置反应压力控制方案分析与投用

通过对连续重整装置的反应原理和工艺流程的简单介绍,说明了反应压力与目标产品的关联性以及压力控制的必要性和重要性。设计上反应压力控制采用压力-转速串级分程控制方案,通过压缩机的转速实时调节反应压力。由于认知不足,此控制方案自开工以来一直没有投用,反应压力采用压缩机定转速控制,且压缩机防喘阀一直保持一定的开度,导致反应压力波动大、影响产品质量且压缩机能耗大,因此优化反应压力的控制效果显得异常重要。通过论证、解析该控制方案,优化了PID控制参数和投用方法,成功地将控制方案投入实际生产,投用后重整反应压力非常稳定,提高了产品的收率和质量;同时由于防喘阀的关闭降低了压缩机能耗,提高了压缩机的工作效率,为企业带来了较高的经济效益。     

离心式氨压缩机性能曲线的修正

由于离心式氨压缩机一段入口实际运行流量偏离设计值,造成所设计的氨压缩机防喘振曲线无法满足生产要求,只能打开一段防喘振阀来维持生产,特别是在负荷较低时,大部分一段入口气处于自循环状态,造成不必要的能量损失。通过实测喘振点,修正了氨压缩机的防喘振曲线,实现了氨压缩机的经济运行。     

天然气压缩机防喘振控制系统的改进

为2台气化炉供气的天然气压缩机运行中,当其中1台气化炉跳车后,压缩机入口流量突降,出口压力突升,会造成另1台气化炉跳车,针对这种现状,提出解决方案,并经理论和实际验证,防喘振阀控制系统的改进效果良好.     

输气管道压缩机防喘振系统的运行管理

以西气东输一线某压气站压缩机组为例,介绍了天然气长输管道压缩机的防喘振原理、防喘振系统的组成及防喘振曲线的确定方法,并对新建压气站的防喘阀安装调试,防喘振系统常见故障分析处理,压缩机启停机、管道工况变化时运行人员应注意的事项等运行管理问题进行了探讨,为防喘振系统在天然气长输管道压缩机中的应用提供了有借鉴意义的经验。     

氨汽提尿素装置工艺操作的改进

中原大化集团公司尿素装置在操作上使用的是Ｓｎａｍ公司提供的《尿素操作手册》。但在运行过程中 ,发现有许多地方与实际运行状况出入很大 ,经过不断的总结经验 ,并在工艺操作中进行改进、优化 ,使装置达到安全、稳定、经济运行的目的。1　二氧化碳压缩机操作的改进二氧化碳压缩机自试开车以来 ,防喘振系统一直没有投用。由于Ｓｎａｍ公司提供的防喘振曲线富裕度较大 ,工艺人员对实际喘振点不清楚 ,正常生产中转速控制较高 ,操作盲目性很大。在1 0 0 %负荷下 ,防喘振阀仍有 1 0 %左右的开度 ,造成蒸汽消耗偏高。1 999年 3月 31日 ,对二氧化…     

防喘振阀结构对压缩机防喘振性能的影响

防喘振阀结构对压缩机防喘振性能的影响崔晓迷（山西化肥厂，山西潞城，０４７５０７）收稿日期：１９９７－０５－２３。山西化肥厂Ｖ１８０２离心式氧气压缩机是引进德国ＤＥＭＡＧ公司１９８０年产品。该机防喘振系统采用二阀分程调节（防喘振输出为０～６０％时１＃阀...     

有大量凝析的离心压缩机防喘振设计

离心压缩机压缩某些混合气体,冷却分离后,有大量的液体析出时,采用常规的防喘振控制方案(即出口分离器后一部分气体回流到压缩机入口)会改变离心压缩机入口气体组分,对压缩机性能影响较大。使用p-h图,分析防喘振控制方案1(即出口冷却器后分离器前的介质一部分回流到压缩机入口分离器之前)及防喘振控制方案2(即出口冷却器前热气体一部分回流到入口冷却器前),结果表明:采用防喘振控制方案1,回流的介质仍有部分液体析出,故要考虑回流介质析出液体后,与入口气体混合,对入口气体组分的影响;并且回流管路内介质为气液两相流,选型阀门及管道设计时要特别注意。防喘振控制方案2,回流介质无析出,入口气体组分无变化,但是设计时需考虑回流气体对入口冷却器影响,应通过计算比较,核实是否需要增加入口冷却器的换热面积。     

谈二氧化碳压缩机控制系统技术改造

分析二氧化碳压缩机目前控制系统存在的问题,提出改造方案,通过将二氧化碳压缩机的入口压力控制,一、二、三段防喘振控制回路由现有ICS控制系统转移到CCC的Vanguard控制系统,现场实测各段喘振曲线,实施安全、高效的防喘振及性能控制等措施,实现了装置的稳定运行。     

脱氢尾气增压机对乙苯脱氢单元的影响

介绍了增设脱氢尾气增压机前后乙苯脱氢单元装置工艺流程的变化,简述了苯乙烯装置脱氢尾气增压机对苯乙烯脱氢单元的影响,对增设脱氢尾气增压机前后乙苯脱氢单元系统压力、尾气压缩机出口压力等数据进行了分析对比,提出了增设尾气增压机入口分液罐、更换脱氢尾气增压机机封、脱氢系统增加深冷器以及增压机入口增设联锁阀等改造建议。同时分析了尾气增压机对乙苯脱氢系统能耗的影响,单位产品综合能耗可增加3.99kg标油/t苯乙烯,进一步说明了改造的必要性。     

氨压缩机防喘振控制系统改造

针对造气改造项目中氨压缩机组运行工况与设计工况的不匹配,造成运行中防喘振阀开度较大、能耗大等问题,通过对氨压缩机进行实际喘振线的标定和修正,减小了防喘振阀的开度。在满负荷工况下,将喘振阀开度从30%降至10%,蒸汽用量从平均21. 9 t/h降至17. 3 t/h,达到了预期的节能降耗的目的。     

压缩机性能调整及防喘控制机理

文章介绍了压缩机性能调整及防喘控制机理,通过对入口导叶与旁通阀的调整控制压缩机性能。