增容PP/回收PET共混物的力学性能

采用熔融挤出法制备了聚丙烯(PP)/增容剂/回收聚对苯二甲酸乙二酯(r-PET)共混物,研究了r-PET、不同增容剂和混合增容剂对PP/r-PET共混物力学性能的影响.r-PET提高了PP的拉伸强度、弯曲强度及其模量,但降低了冲击强度;采用马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)增容,可提高PP/r-PET共混物的拉伸强度、弯曲强度及其模量,但使冲击强度稍有降低;马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)增容或PP-g-MAH/POE-g-MAH混合增容可提高PP/r-PET共混物的冲击强度,且对共混物的拉伸和弯曲强度影响不大.     

马来酸酐接枝物对PP/ABS复合材料性能的影响

在聚丙烯(PP)/丙烯晴-丁二烯-苯乙烯(ABS)复合材料中加入复配的马来酸酐接枝物(PP-g-MAH)和ABS-g-MAH,研究接枝物对复合材料性能的影响。结果表明:马来酸酐接枝物的加入能提高复合材料的拉伸强度和弯曲强度,并随着接枝物含量增加而提高,冲击强度随接枝物含量增加而降低。复配马来酸酐接枝物中在复合材料中PP-g-MAH的用量为10份时,综合性能最佳。PP/ABS复合材料的强度和刚度随ABS含量的增加而增加,随着ABS组分含量的增加,ABS相分布从海-岛状分布向海-海结构转变。SEM结果表明:马来酸酐接枝物的加入有助于ABS在聚丙烯中的分散;DSC数据表明:马来酸酐接枝物使材料的结晶度有所提高。     

PP-g-MAH增容PP/PA-66共混物形态结构和性能

用固相接枝法制备了马来酸酐接枝改性聚丙烯(PP g MAH),研究了PP g MAH增容PP/PA 66共混物的形态结构和性能。结果表明,用PP g MAH增容的PP/PA 66共混物的拉伸强度提高约10MPa,弯曲强度、弯曲模量有所提高,缺口冲击强度和伸长率保持不变。     

玻纤增强聚丙烯复合材料性能研究

研究了玻纤(GF)、SEBS和聚丙烯接枝马来酸酐(PP-g-MAH)用量对GF增强聚丙烯复合材料性能的影响,以及PP/GF(65/35)、PP-g-MAH/PP/GF(15/65/35)的微观形态。结果表明:随着GF用量的增加,复合材料的拉伸强度、弯曲强度和弯曲模量增加,断裂伸长率降低,冲击强度先减小后增大,PP/GF复合材料断面呈脆性断裂;在PP/GF中添加增韧剂SEBS可以提高复合材料的冲击强度,但拉伸强度、断裂伸长率、弯曲强度和弯曲模量均减小;在PP/GF中添加增容剂PP-g-MAH,可使其拉伸强度、断裂伸长率、弯曲强度、弯曲模量和冲击强度均得到提高,当PP-g-MAH/PP/GF为15/65/35时,复合材料性能优异,材料断面呈韧性断裂。     

剪切作用下POE-g-MAH和PP-g-MAH对PA1010/PP共混物的增容作用

采用熔融共混的方法制备了聚酰胺1010/聚丙烯（PA1010/PP）共混物,通过扫描电镜、力学性能和差示扫描量热等方法研究了剪切作用下马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物（POE-g-MAH）和马来酸酐接枝聚丙烯（PP-g-MAH）对PA1010/PP共混物的增容作用。结果表明,同样条件下,PP-g-MAH增容体系的相区尺寸较小,相界面更模糊,PP相的结晶温度和结晶度明显提高,共混物的拉伸强度和冲击强度均高于非增容体系。而POE-g-MAH增容体系的相区尺寸相对较大,PP相的结晶温度和结晶度明显降低,共混物只有冲击强度明显高于非增容体系,拉伸强度略低于非增容体系。     

相容剂作用下超高相对分子质量聚乙烯增韧聚丙烯共混体系的研究

选取不同相容剂[马来酸酐接枝聚丙烯、线形低密度聚乙烯、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物（ABS）]增容聚丙烯/超高相对分子质量聚乙烯（PP/PE-UHMW）共混体系,对比不同相容剂作用下PP/PE-UHMW共混体系力学性能的差异,并研究了PP/PE-UHMW/相容剂共混体系的亚微相结构,进一步探讨了微观结构对PP/PE-UHMW共混体系力学性能的影响。结果表明,添加相容剂的三元共混体系的结晶颗粒呈细化趋势;相容剂ABS的增容效果较好,PP/PE-UHMW/ABS共混体系的冲击强度最高可达113.31 J/m,并可保持PP原有的拉伸强度,但其断裂伸长率有较大幅度的降低。     

不同增容剂对聚酰胺1010/聚丙烯共混物的增容作用研究

采用熔体共混的方法制备了三种增容剂增容的聚酰胺1010/聚丙烯（PA1010/PP）共混物,通过傅里叶变换红外光谱（FTIR）、力学性能和差示扫描量热（DSC）测试,对马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物（POE-g-MAH）、马来酸酐接枝聚丙烯（PP-g-MAH）和乙烯-丙烯酸丁酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯共聚物（PTW）对PA1010/PP共混物的增容作用进行了比较研究。结果表明,和非增容体系相比,PP-g-MAH、POE-g-MAH和PTW的拉伸强度分别是非增容体系的125 %、89 %和94 %,冲击强度分别是非增容体系的140 %、200 %和200 %,PTW具有较好的增容效果。     

PP-g-MAH增容PET/PA66共混体系的研究

采用单螺杆挤出机熔融接出制备了马来酸酐接枝聚丙烯（PP－g-MAH)。用PP－g-MAH增容PET／PA66制备了PET/PA66／PP－g-MAH共混物。利用扫描电镜观察共混物的形态结构发现，PP－g-MAH的加入改善了PET与PA66的相容性。力学性能测试结果表明，加入15％的PP－g-MAH，使PET／PA66／PP－g-MAH的冲击强度比PET／PA66提高2倍多，弯曲强度，拉伸强度和断裂伸长率均得到改善，可得到综合性能较好的共混材料。     

相容剂对稻糠/聚丙烯复合材料加工性能和尺寸稳定性的影响

通过反应挤出法制备了马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)相容剂,研究了POE-g-MAH对稻糠/聚丙烯(PP)复合材料力学性能、加工性能和尺寸稳定性的影响。结果表明:POE-g-MAH增容效果优于马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH)和马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH),能显著提高复合材料的拉伸强度、冲击强度、弯曲强度和尺寸稳定性;EPDM-g-MAH和PP-g-MAH对复合材料加工性能影响不大,而POE-g-MAH使稻糠/PP复合材料的最大转矩和平衡转矩明显降低,加工性能得到改善。     

大分子增容剂对聚丙烯/碳纳米管复合材料性能的影响

以马来酸酐接枝聚丙烯(MAH-PP)为大分子增容剂,采用熔融共混法制备了聚丙烯/羟基化多壁碳纳米管(PP/HO-MWNTs)纳米复合材料,并研究了MAH-PP对PP/HO-MWNTs复合材料力学性能及微观结构的影响。结果表明:在PP中添加HO-MWNTs,可以提高PP的拉伸强度、弯曲强度、冲击强度,但材料的断裂伸长率有所下降。而随着MAH-PP的引入,PP/HO-MWNTs复合材料的拉伸强度、断裂伸长率、冲击强度均逐渐提升。     

ABS接枝物的制备及其对r-PET/ABS的增容作用

通过反应挤出法制备马来酸酐(MAH)接枝丙烯腈-丁二烯-苯乙烯三元共聚物(ABS)(ABS-g-MAH)和甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)接枝ABS(ABS-g-GMA),将其用于增容回收聚对苯二甲酸乙二酯(PET)瓶片(r-PET)/ABS共混物,发现能显著提高共混物的冲击强度。ABS-g-MAH的增容效果优于ABS-g-GMA;ABS-g-MAH的接枝率为1.35%,w(ABS-g-MAH)为5%时对r-PET/ABS的增容作用最佳,此时r-PET/ABS/ABS-g-MAH的简支梁缺口冲击强度和无缺口冲击强度比r-PET/ABS分别提高了42%和23%。扫描电子显微镜观察表明,加入ABS接枝物能使ABS在r-PET连续相中的分散更均匀,粒径尺寸更均一。     

PTT/PP共混物的性能研究

通过熔融共混制备了聚对苯二甲酸丙二酯/聚丙烯(PTT/PP=75/25)及其马来酸酐接枝PP(PP-g-MAH)增容共混物,研究了PTT/PP及其增容共混物的结晶性能、力学性能、流变性能和结晶形态。研究结果表明,PTT与PP共混能提高PP、PTT组分的结晶温度;对于增容共混物,随PP-g-MAH用量的增加,PP和PTT的结晶温度基本不变。加入PP使PTT拉伸强度降低,冲击强度提高;PP-g-MAH增容使共混物的拉伸和冲击强度都提高。增容共混物的熔体粘度明显降低,存在明显的剪切变稀现象,但熔体粘度与PP-g-MAH用量无关。在一定用量范围内,随PP-g-MAH用量的增加,PP分散相的尺寸变小。     

组分对PA6/PP/滑石粉三元复合材料的影响

通过双螺杆挤出制备了尼龙6(PA6)/聚丙烯(PP)/滑石粉三元复合材料,考察不同PA6、PP及滑石粉和增容剂种类及含量对PA6/PP/滑石粉三元复合材料力学性能的影响。结果表明,中黏度(2.4~2.7 Pa·s)PA6、聚乙烯(PE)含量达到7%~9%的嵌段共聚PP及粒径为2~5μm的滑石粉制备的PA/PP/滑石粉三元复合材料具有优异的力学性能;随着PA6含量增加,PA6/PP/滑石粉三元复合材料的拉伸、弯曲强度增加,吸水率上升,PP含量增加,PA6/PP/滑石粉三元复合材料吸水率下降,拉伸强度和弯曲强度也下降;滑石粉的粒径越大,PA6/PP/滑石粉三元复合材料的刚性越好,冲击强度越差,滑石粉的粒径越小,则容易团聚,三元复合材料形成应力集中点;增容剂马来酸酐接枝乙烯-醋酸乙烯酯共聚物(EVAC-g-MAH)和马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH)复配对PA6/PP/滑石粉三元复合材料增容效果优于马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)或EPDM-g-MAH;当EVAC-gMAH和EPDM-g-MAH添加量各为5%,PA6/PP/滑石粉质量比为50/20/20时,制备出的PA6/PP/滑石粉三元复合材料具有较佳的力学性能,并有优异的加工性能,其缺口冲击强度可达6.6 k J/m^2。     

超韧PA6/ABS合金的制备

以苯乙烯-马来酸酐（SMA）共聚物为增容剂，考察了ABS及SMA的含量对PA6／ABS共混体系的力学性能的影响；并利用SEM研究了PA6／ABS冲击断面的相结构。研究表明：SMA是PA6／ABS共混体系的有效增容剂。随着其含量的增加，分散相ABS粒子的尺寸减小，分散更加均匀，能显著地改善PA6／ABS共混物的冲击、拉伸和弯曲性能。在该共混体系中，ABS含量的增加能够大幅度地提高PA6／ABS共混物的冲击韧性；但当ABS含量超过10％时，将使PA6／ABS共混物的拉伸和弯曲性能明显下降。SMA的添加量为0．5％，且质量比为90／10的PA6／ABS共混体系能保持较好的加工性能，制备的PA6／ABS合金具有最佳的综合力学性能和超高韧性．Izod缺口冲击强度高达1200J／m。     

界面增容剂的结构对PLA/PP共混体系界面状态及性能的影响

通过在聚乳酸(PLA)和聚丙烯(PP)共混体系中分别引入马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)和甲基丙烯酸缩水甘油酯接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-GMA),制备出具有不同结构及性能的共混材料(PLA/PP/POE-g-MAH,PLA/PP/POE-g-GMA),并采用转矩流变仪、扫描电子显微镜、差示扫描量热仪、平板流变仪及电子万能试验机等研究了不同界面增容剂的结构对PLA/PP共混体系界面状态及性能的影响。结果表明,POE-g-MAH和POE-g-GMA均可改善PLA与PP的相界面形态,但与POE-g-GMA相比,POE-g-MAH的界面催化效率更高,对PLA/PP共混体系增容效果更好,其可诱导PLA与PP在界面处形成微交联结构,增强PLA与PP的界面相互作用,改善材料的机械性能,当添加4wt%的POE-g-MAH时,PLA/PP/POE-g-MAH共混物的拉伸强度达29.7 MPa,断裂伸长率提升至39.3%,较PLA/PP样品提高了8倍;并且共混材料的冲击强度随着POE-g-MAH含量的增加而增加,当其添加量为6wt%时,材料冲击强度达30.1 kJ/m2,材料具有较好的刚韧平衡性。     

增容剂对PP/PA66共混物力学性能和结晶行为的影响

采用熔融共混法制备了聚丙烯(PP)/聚酰胺66(PA66)共混物,研究了聚丙烯接枝马来酸酐(PP-g-MAH)和乙烯-辛烯共聚物接枝马来酸酐(POE-g-MAH)作为增容剂对PP/PA66共混物力学性能和非等温结晶行为的影响。结果表明:PP-g-MAH提高了共混体系的拉伸强度,加入5份POE-g-MAH能显著提高共混物的断裂伸长率;PA66可起到异相成核作用,使PP的结晶峰温度升高;加入PP-g-MAH进一步提高了PP的结晶峰温度;PA66使PP的结晶活化能增大,增容剂的加入则使共混体系中PP的结晶活化能降低。     

动态固化聚丙烯／环氧树脂共混物的制备工艺研究

将动态硫化技术应用于热塑性树脂／热固性树脂体系，制备了动态固化聚丙烯／环氧树脂共混物，研究了动态固化PP／环氧树脂共混物制备工艺条件即增容剂、固化剂、环氧树脂的环氧当量及其含量等因素对共混物力学性能的影响。实验结果表明，选择马来酸酐接枝的均聚聚丙烯(PP-g-MAH)作为增容剂，所制得的动态固化PP／环氧树脂共混物的力学性能较好。2-乙基-4-甲基咪唑(EMI-2，4)的适宜用量为1．2％(每100份环氧树脂使用4份)。环氧当量对共混物的性能影响不大。当环氧树脂的含量为5％～10％时，动态固化PP／环氧树脂共混物的综合性能明显好于PP，特别是具有较高的强度和模量。     

马来酸酐接枝聚丙烯及其应用研究

为制备NBR/PP共混物的增容剂,用机械共混法研制了马来酸酐接枝聚丙烯,并将其应用于NBR/PP共混物的增容,得到了满意的效果。本文对接枝反应机理及引发剂量、马来酸酐量、接枝温度、接枝时间等对马来酸酐接枝率及接枝效率的影响作了系统研究,并给出了最佳工艺条件和应用实例。     

环氧树脂E-44/HDPE-g-MAH增韧聚苯硫醚性能

将马来酸酐接枝高密度聚乙烯( HDPE-g-MAH)与聚苯硫醚(PPS)共混制成共混体系,体系采用环氧树脂E-44增容,考察共混物体系的热行为、力学性能、相形态、增韧机理.结果表明:PPS与HDPE-g-MAH的相容性有所改善,尤其是环氧树脂E-44的加入,使在增强增韧方面效果更加明显,体系的冲击韧性随着环氧树脂E-44含量的增加表现为先增强后降低.当环氧树脂E-44质量分数为6.5％时,共混体系的拉伸强度提高到52 MPa,冲击强度也达到7.5 kJ/m2.PPS/HDPE-g-MAH/E-44共混体系中,环氧树脂E-44作为增客剂和增韧剂提高PPS基体与HDPE-g-MAH的界面粘结能力,使其共混物达到增强增韧的效果.     

PP-g-MAH增容PP/PA66共混物的形态结构和性能

用固相接技法制备了马来酸酐接枝改性聚丙烯(PP-g-MAH),研究了PP-g-MAH增容PP/PA66共混物的形态结构和性能。结果表明,未用PP-g-MAH增容的PP/PA66共混物是热力学不相容的海岛型两相结构,而用PP-g-MAH增客的PP/PA66共混物虽是两相结构,但分散相粒子尺寸大大减小,PP-g-MAH对PP/PA66共混物实现了反应性增容。与不含PP-g-MAH的PP/PA66共混物相比,PP-g-MAH增容的PP/PA66共混物的拉伸强度提高约10 MPa,弯曲强度提高约10 MPa,弯曲模量增加10％,缺口冲击强度和伸长率保持不变。