专家门诊

关于瓷片釉烧时出现毛细裂纹的答疑问:我公司有两条瓷片生产线。因排产需要,通常是300mm×600 mm,300 mm×450 mm,300 mm×300mm一起混烧,纵向走8件砖。今年开年后,1#生产     

玻璃窑蓄热室用不烧尖晶石格子砖

1 前言 钠钙玻璃窑蓄热室的格子中段区域,很容易受由于废气中的硫和碱腐蚀而产生化学侵蚀,而且由于这些成分化合凝缩的Na_2SO_4经反复固化—液化而使其受到物理侵蚀,是格子中使用条件特别苛刻的区域。以前在这一区域一直是使用以铬铁矿为主要成分的铬镁砖。铬镁砖用于格子中段区域具有耐碱侵蚀性、耐蠕     

12R22.518PR BY711高速型全钢载重子午线轮胎的设计

介绍12R22. 5 18PR BY711高速型全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 079 mm,断面宽294mm,行驶面宽度230mm,行驶面弧度高7mm,胎圈着合直径569. 5mm,胎圈着合宽度230mm,断面水平轴位置(H1/H2)1. 04,采用纵向直沟花纹变节距设计,花纹深度17 mm,花纹饱和度74. 85%,花纹周节数94。施工设计:胎面采用全分层结构,胎体采用3×0. 24+9×0. 225CCHT钢丝帘线,带束层采用3层带束层加0°带束层结构,1#和2#带束层采用2+7×0. 30ST钢丝帘线,3#带束层采用5×0. 35HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0. 20HE钢丝帘线;采用一次法三鼓成型机成型,双模硫化机氮气工艺硫化。成品轮胎试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能均满足设计和国家标准要求。     

氮氢气压缩机活塞杆断裂失效分析

1 情况简介 我公司合成分厂高压工段的氮氢气压缩机型号为H22III-165/320,1984年投入使用,共13台.该机为H型四列六级对称平衡型往复式压缩机,外形尺寸8000 mm×6000 mm×1500mm,主轴转速为333 r/min.活塞杆直径为90mm,采用38CrMoAIA材料制作,活塞杆与活塞之间由十字头连接,与填料函相接触的一段活塞杆表面作渗氮处理,氮化层深度0.45 ～0.7 mm,以增强其硬度和耐磨性.     

几种新型耐火材料试用在窑炉上效果显著

我厂一号窑在1981年和1982年4月的冷修中,采用了几种新型耐火材料。使用至今,情况良好,效果显著。一、将洛阳耐火材料厂生产的铬镁砖用作东西1~#—5~#蓄热室格子砖。用法是下部12行码的粘土砖,上部12行码的铬镁砖,共24行。过去全部使用粘土砖做格子砖     

12.00R24混合型花纹全钢载重子午线轮胎的设计

介绍12．00R24混合型花纹全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计：外直径1223mm,断面宽310mm,行驶面宽度236mm,行驶面弧度高8mm,胎圈着合直径612．5mm,胎圈着合宽度230mm,断面水平轴位置（H1／H2）1．059,花纹深度22mm,花纹周节数52,花纹饱和度65．1％,采用混合型花纹设计。施工设计：胎体采用3＋9＋15×0．22＋0．15HT钢丝帘线,1^#和2^#带束层采用1×0．365＋6×0．35HT钢丝帘线,30带束层采用3×4×0．22HE钢丝帘线,0°带束层采用2层3×7×0．20HE钢丝帘线;采用两鼓一次法成型机成型,蒸锅式定型硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能符合相应设计和国家标准要求。     

PPR管材专用树脂的结构与加工性能

通过核磁共振分析和相对分子质量分布测试研究了无规共聚聚丙烯(PPR)管材专用树脂的结构与性能,确定了试样的最佳挤出实验条件,完成了优化条件下挤出管材的静液压试验和爆破试验.PPR管材专用树脂的乙烯摩尔分数为3％～4％,重均分子量为55×104左右,挤出加工温度为230℃时制品性能最佳;管材制品规格为φ32 mm×2.9 mm时,爆破压力超过4.200 MPa,并通过了3.8 MPa,95℃,165 h的静液压测试.     

采用电熔AZS筒型砖作蓄热室格子体的节能效果分析

通过一系列计算,对照玻璃窑蓄热室格子材料采用电熔AZS筒型砖和传统的高纯镁砖及镁铬砖作对比分析,计算出最佳的蓄热室格子体材料及其节能效果。     

7.50R16 14PR增强型全钢载重子午线轮胎的设计

介绍7. 50R16 14PR增强型全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径805 mm,断面宽216 mm,行驶面宽度166 mm,行驶面弧度高4 mm,胎圈着合直径403 mm,胎圈着合宽度165 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2)1. 051,胎面采用以3条纵向花纹折沟设计为主的变节距花纹,花纹深度12mm,花纹饱和度74. 17%,花纹周节数48。施工设计:胎面采用冠部胶和缓冲胶片设计,带束层采用3+0°带束层设计,1~#和2~#带束层采用3×0. 20+6×0. 35HT钢丝帘线,3~#带束层采用5×0. 30HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0. 20HE钢丝帘线,胎体采用3×0. 24/9×0. 225CCST钢丝帘线;采用一次法胶囊成型机成型,热板式硫化机硫化。成品性能试验结果表明,轮胎充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和高速性能满足相关国家标准或企业标准要求。     

215/70R17.5 14PR无内胎全钢载重子午线轮胎的设计

介绍215/70R17. 5 14PR无内胎全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径750 mm,断面宽215 mm,行驶面宽度160 mm,行驶面弧度高7 mm,胎圈着合直径442 mm,胎圈着合宽度165 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2) 0. 826,胎面采用3条纵向花纹设计,花纹深度13 mm,花纹饱和度75. 66%,花纹周节数62。施工设计:胎面采用两方两块结构,1~#和2~#带束层采用3×0. 20+6×0. 35HT钢丝帘线,3~#带束层采用5×0. 30HI钢丝帘线,0°带束层使用3×7×0. 20HE钢丝帘线,胎体采用3×0. 24+9×0. 225+0. 15HT钢丝帘线。采用一次法两鼓胶囊反包成型机成型、液压硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和速度性能均达到相关设计和国家标准要求。     

尖晶石格子砖在玻璃窑蓄热室上的应用

1 前言 在玻璃窑蓄热室中,由于碱和硫的侵蚀及温度的变化而产生热疲劳的中段格子砖,是决定窑体寿命的损毁严重的部位之一。在蓄热室上段一般使用镁砖,但当在中段使用镁砖时,由于硫的侵入生成了硫酸镁,使组织结构完全脆化。至今为止,中段格子砖使用以铬尖晶石Mg(Cr,Fe,Al)_2O_4为主要成分、含少量方镁石的     

利用硅切割废砂浆制备Si3N4结合SiC耐火材料

以光伏企业线切割硅产生的废砂浆(其w(SiC)=25％,w(Si)=60％)为主要原料,加入不同比例的SiC粉(废砂浆与SiC粉的质量比为65∶35～35∶65),加无水乙醇球磨、干燥、加PVA造粒后,以10 MPa压力(保压1 min)成型为55 mm×5 mm×5 mm的坯体,在1450℃氮气气氛中烧结制备了Si3N4结合SiC耐火材料,然后检测其常温抗折强度、显气孔率、体积密度,并进行XRD分析.结果表明:烧后试样的常温抗折强度较高,最高达50.2 MPa,但致密度较低,显气孔率在31.20％～35.64％之间;烧后试样中只有SiC和Si3N4两相,单质Si已完全氮化生成了Si3N4.     

蓄热室格子砖的损毁机理分析与对策

通过对玻璃熔窑蓄热室镁砖进行取样分析,发现造成格子砖损毁的原因,并提出相应的对策。     

1425×450-34低断面无内胎工程机械轮胎的设计

介绍1425×450-34低断面无内胎工程机械轮胎的设计.结构设计:轮胎外直径 1 408 mm,轮胎断面宽 432 mm,采用非对称胎侧设计,行驶面宽度 405 mm,胎圈着合直径 859 mm,花纹深度 55 mm.施工设计:胎体采用8层2100dtex/2锦纶6帘布(6层V1 2层V2),并附加2层1400dtex/2V3锦纶6缓冲帘布.胎面胶采用SBR与NR并用.成品轮胎充气外缘尺寸符合企业标准要求,物理性能达到国家标准要求.     

11.00R20 18PR矿山用全钢载重子午线轮胎的设计

介绍11.00R20 18PR矿山用全钢载重子午线轮胎的设计.结构设计:外直径 1 079 mm,断面宽 286 mm,行驶面宽度 230 mm,胎圈着合直径 511 mm,花纹深度 20 mm,花纹饱和度 70.3%,花纹沟采用V型开放设计.施工设计:胎面胶采用NR/SBR/BR优化配方,胎体采用3+8×0.33HT钢丝帘线,带束层采用3层带束层加2层0°带束层结构.成品轮胎试验结果表明,轮胎充气外缘尺寸、物理性能、强度性能、耐久性能及速度性能均符合相应设计和标准要求.     

325/95R24 22PR无内胎全钢载重子午线轮胎的设计

介绍325/95R24 22PR无内胎全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 225 mm,断面宽320mm,行驶面宽度242mm,行驶面弧度高9mm,胎圈着合直径609mm,胎圈着合宽度230mm,断面水平轴位置(H_1/H_2) 1. 074,胎面采用3条纵向花纹沟槽设计,并用窄的横向沟槽进行切割,花纹深度18. 5 mm,花纹周节数66,花纹饱和度75. 5%。施工设计:胎面采用两方两块结构,1~#和2~#带束层采用3+8×0. 33HT钢丝帘线,3~#带束层采用5×0. 35HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0. 20HE钢丝帘线,胎体采用0. 25+6+12×0. 225HT钢丝帘线。采用一次法成型机成型,蒸锅硫化机硫化。成品性能试验结果表明:成品轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和高速性能均达到相应国家和企业标准要求。     

氮化烧成铝锆碳滑板的研制和使用

以板状刚玉、锆刚玉和锆莫来石为骨料,板状刚玉细粉、石墨粉、硅粉为基质,酚醛树脂为结合剂,制备成25 mm×25 mm×145 mm的试样,并在氮气气氛中于1 100～1 450℃烧成.测定了不同温度烧后试样的常温物理性能、抗热震性和抗氧化性,并对比了在埋焦炭条件下烧成和氮化气氛烧成对滑板性能的影响.结果表明:在氮气气氛中于不同温度烧成时,当烧成温度确定在1 350～1 450℃时,试样具有优良的抗氧化性和抗热震性;在同一温度下,与在埋焦炭中烧成相比,氮化烧成试样具有优良的抗氧化性和更高的抗热震性.研制的氮化烧成铝锆碳滑板在浇注高钙钢的250 t钢包上使用1次,效果优于同材质埋焦炭烧成的滑板.     

核磁共振方法定量表征水驱开发方案调整效果

采用尺寸为100 mm×100 mm×15 mm、渗透率分别为1、2、5μm2的平板物理模型,进行细分层系注水和中后期提液的开发实验,并利用低场核磁共振仪分别在实验开始前后和综合瞬时含水65％时进行T2谱和成像检测,定量表征水驱开发方案调整的效果.结果表明:在笼统注水基础上,综合瞬时含水达到65％时进行提液生产,使得采出程度增加了3.93个百分点;从T2谱曲线变化和核磁成像结果可知,在含水65％之后提液使高渗层、中渗层油量减少更明显.在笼统注水基础上,含水65％时采用细分层系开发,使得采出程度增加了6.32个百分点;中渗层和低渗层油信号下降幅度增加,而高渗层反而变化相对较小.总体来说,提液和细分层系开发方案的调整,都可以提高水驱采收率.提液开发增加了注入压力,调整注采结构,使得各层的波及体积增加;采用细分层系开发,降低层间干扰影响,各层的波及体积大大提高,从而提高水驱油田开发效果.     

12.00R20矿山专用全钢子午线轮胎的设计

介绍12.00R20矿山专用全钢子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1132mm,断面宽312mm,行驶面宽度255mm,行驶面弧度高h=8mm,胎圈着合直径511mm,胎圈着合宽度230mm,胎面采用块状花纹,花纹深度25mm,花纹饱和度74.7%,花纹周节数27。施工设计:胎面冠部胶采用抗刺扎、抗切割和高耐磨胶料,基部胶采用低生热胶料,采用4层带束层+0°结构,1~#、2~#带束层采用3+8×0.33ST钢丝帘线,3~#、4~#带束层采用5×0.35HI钢丝帘线,0°带束层采用两层3×7×0.20HE钢丝帘线,胎体采用3+9+15×0.225ST钢丝帘线,采用三鼓一次法成型机成型、双模热板式硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸和耐久性能均达到相应国家标准。     

12.00R20 20PR BYD868矿山用全钢载重子午线轮胎的设计

介绍12.00R20 20PR BYD868矿山用全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 129 mm,断面宽312 mm,行驶面宽度242 mm,行驶面弧度高9.8 mm,胎圈着合直径508 mm,胎圈着合宽度230 mm,断面水平轴位置(H_1/H_2)1.042 8,花纹深度24.5 mm,花纹饱和度71.87%,花纹周节数34。施工设计:胎面采用全分层结构设计,带束层为3层带束层+2层0°带束层结构,1~#和2~#带束层采用3+8×0.33HT钢丝帘线,3~#带束层采用5×0.35HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线,胎体采用0.25+(6+12)×0.225HT钢丝帘线,钢丝圈采用Φ1.65 mm高强度胎圈钢丝,采用三鼓胶囊鼓成型机成型、双模蒸锅式B型硫化机硫化。成品轮胎试验结果表明,轮胎的外缘尺寸、强度性能和耐久性能达到国家标准要求。