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以某项目用洪堡型高分离效率的预热器结构为例,采用数值仿真技术对整套五级旋风预热器进行数值模拟,研究和分析了模拟结果中C1~C5各级旋风筒的压力场、速度场及颗粒分布场,同时定量计算出各级旋风筒的压损、截面速度及物料停留时间,以验证整套预热器结构设计的合理性。 相似文献
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针对新型干法水泥生产中对旋风式预热器高分离效率的要求,以及对旋风式预热器气一固两相中分离出粉体粒子的需求,对某水泥厂设计的旋风式预热器C1筒的数值模拟,研究该设计结构的压力场、速度场、颗粒分离效率级,从而验证该结构设计的合理性.同时根据定量的参数结果,验证适合该结构模拟分析的数值仿真模型,分析气固两相的分离机理,为后期指导高分离效率的旋风式预热器设计工作奠定基础. 相似文献
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对LLH厂2线预热器旋风筒的评价 总被引:2,自引:1,他引:1
LLH厂2线窑尾采用单系列五级悬浮预热器TSD型分解炉。旋风筒采用大包角蜗壳、多心旋风筒结构。各级旋风筒分离效率匹配为C1〉C5〉C2=C3〉C4模式,且C5分离效率保持在80%以上;系统阻力约5300Pa,说明选型合理。 相似文献
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以理论研究为基础,通过冷模试验研究了不同操作条件下旋风分离器压力损失的变化规律,开发设计了一种针对旋风分离器的内筒高效减阻装置,并对安装内筒减阻罩的旋风分离器的阻力损失和分离效率进行了试验研究,探讨了不同入口风速、不同固气比条件对旋风分离器的性能影响.对结果进行了理论分析,结果表明:对于相同规格的旋风分离器,内筒减阻罩能起到优化旋风分离器阻降且把分离效率控制在合理数值范围内的作用,不同风速,不同固气比条件下,内筒减阻罩的最大减阻幅度为43.36%,而分离效率最大降幅只有8.78%. 相似文献
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新型低阻高效顶级旋风预热器的开发研究 总被引:2,自引:1,他引:1
在系统研究现有各类旋风预热器的基础上,通过系统的理论分析和试验探索,开发了LH型高效低阻顶级旋风预热器。测试结果表明,该预热旋风筒内气体三维流场分布合理,冷模分离效率近97%,旋风筒压降低,且旋风筒性能比较稳定,分离效果基本不随风速的提高而变化,利于稳定生产。 相似文献
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利用电石渣生产水泥应注意的若干问题 总被引:1,自引:0,他引:1
利用电石渣生产水泥经历了立窑、湿法、湿磨干烧、干磨干烧等阶段,在现阶段干磨干烧技术已经比较成熟。由于电石渣与石灰石所配制的生料在物理、化学性质上的差异,设计人员在水泥厂设计时,应注意到以下若干问题。1生料磨旋风筒与预热器旋风筒采用立磨制备生料,用旋风筒分离产品,要求旋风筒有较高的分离效率。在预热器系统中,最高一级旋风筒的分离效率决定着飞灰逸出量,提高其分离效率是降低外部循环量的有效措施;最低一级旋风筒的分离效率则是决定系统内部物料循环量的主要因素[1]。因此,在设计中,要求最高一级与最低一级旋风筒具有较高的分… 相似文献
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通过对新型双出口旋风除尘器在不同风量、不同粒径大小等条件下进行数值模拟分析,研究结果表明:双出口旋风除尘器进口风量越大,系统的流速越大,旋风除尘器的压差也越大,压力损失主要集中在旋风除尘器的入口至蜗壳处、除尘器上部以及旋切叶片与出风口连接处,当入口风速为13.21m/s时旋风除尘器压损为375Pa,当入口风速增加至26.42m/s时旋风除尘器压损为1 572Pa,即入口的风速增加一倍,旋风筒的压损增加三倍左右;双出口旋风筒入口流速与收尘效率呈正相关,入口流速越大,内部分离效率越高,收尘效率也越高,但阻力也随之增大,因此入口流速的选择应平衡效率和阻力的关系;粉尘颗粒粒径越大,越容易被捕集,当粉尘粒径<5μm时,很难被双出口旋风除尘器完全捕集下来。 相似文献
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水泥厂生产操作中,因进口风速偏低、内筒设计不合理和系统漏风等主要原因导致预热器分离效率低下.由于预热器是热态封闭操作,生产过程中不能利用直接测定回灰量和喂料量来准确测定分离效率,可以利用已知生料的喂料量、收集到的窑灰量及烧失量和各级旋风筒下料管处的物料的烧失量数据来间接计算旋风筒分离效率. 相似文献
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本文在模型试验基础上,深入研究和分析了流体固气比对旋风筒性能的影响,澄清了旋风筒阻力损失与流体固气比的变化规律,探讨了流体固气比与分离效率之间的关系,因而对预热器旋风筒的设计和使用提供了必要的实验和理论依据。 相似文献
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5500t/d顶级旋风预热器的综合研究与评述 总被引:1,自引:0,他引:1
本文通过冷态模型试验,结合实际生产参数的测定,对JY厂洪堡型顶部旋风预热器进行了系统研究。研究表明,在设计产量时,由于其流场的分布特点,该旋风筒具有比较理想的气固分离效果;但阻力相对较高,分离效率受风速影响较大,在提高系统产能时分离效果会明显降低,这些与实际生产情况都是相吻合的。 相似文献
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笔者在《解释水泥旋风预热器窑烟气分流发电方法》一文中曾对高固气比工艺与交叉流工艺的甄别作了初步论述,本文试图对固气比效应其作进一步具体分析。 相似文献