2200dtex/2 E90聚酯帘布在载重轮胎胎体中的应用

研究2200dtex/2 E90聚酯帘布(简称聚酯帘布)在载重轮胎胎体中的应用。结果表明:胎体胶采用防老剂A/BLE替代防老剂4020,可提高其与聚酯帘布的粘合性能;聚酯帘布含水率应小于1%,存放时间宜在48 h内;聚酯帘布适宜的压延速度为45 m·min~(-1);与胎体采用2100dtex/2锦纶6帘布的载重轮胎相比,胎体采用聚酯帘布的载重轮胎胎体强度较大,耐久性能好。     

225/35ZR20 90W低断面高性能轿车子午线轮胎的设计

介绍225/35ZR20 90W低断面高性能轿车子午线轮胎的设计。结构设计:轮胎外直径664 mm,断面宽231 mm,胎圈着合直径511.2 mm,断面水平轴位置(H1/H2)0.866 3,采用单向防水滑胎面花纹。施工设计:胎面采用三方四块结构,胎体采用1层1440dtex/3改性锦纶66浸胶帘布,带束层采用3×0.30HT钢丝帘线,冠带条采用930dtex/2锦纶66浸胶帘布并以S型方式缠绕,六角形钢丝圈采用Φ1.2 mm胎圈钢丝,采用半鼓式成型机头成型、液压硫化机硫化。成品轮胎试验结果表明,轮胎的外缘尺寸满足设计要求,强度性能和脱圈阻力符合国家标准要求,耐久性能、低气压性能和高速性能良好。     

225/65R17 102H轿车子午线轮胎的设计

介绍225/65R17 102H轿车子午线轮胎的设计。结构设计:外直径723mm,断面宽236mm,行驶面宽度176mm,行驶面弧度高9mm,胎圈着合直径435.5mm,胎圈着合宽度185mm,断面水平轴位置(H1/H2)1.00,花纹深度8.2mm,花纹饱和度72.3%,花纹周节数76。施工设计:胎面采用三方四块结构,胎体采用2层1100dtex/2-100DSP聚酯浸胶帘布,带束层采用2层3×0.30HT钢丝帘布,冠带层采用1层930dtex/2-94改性锦纶浸胶帘布,采用两次法成型机成型、B型硫化机硫化。成品性能试验结果表明,轮胎的外缘尺寸、强度性能、胎圈阻力性能均符合相应设计和国家标准要求,耐久性能、低气压性能和高速性能符合企业标准要求。     

轻型载重轮胎高速/耐久性能的提升

介绍轮胎高速/耐久性能试验的测试原理和方法,分析轻型载重轮胎常见失效模式及不同部位的受力,提出提升轮胎高速/耐久性能的措施。高速性能和耐久性能试验中轮胎失效模式较为相似,但高速性能试验轮胎失效部位较多体现在胎肩,而耐久性能试验轮胎失效部位较多体现在胎圈。合理的外轮廓与材料分布有利于轻型载重轮胎保持较好的高速/耐久性能,胎面/胎侧薄层化以及帘布层覆胶厚度增大等可有效提升轮胎高速性能;采取2层胎体帘布反包、使用低硬度三角胶、贴增粘补强胶片以及使用覆胶厚度大的胎体帘布等措施均有利于提高轮胎耐久性能。     

1870dtex/3V1锦纶6浸胶帘布在工程机械轮胎胎体中的应用

试验研究1870dtex/3V1锦纶6浸胶帘布在12.00-24工程机械轮胎胎体中的应用。结果表明,与1870dtex/2V1锦纶6浸胶帘布相比,轮胎胎体采用1870dtex/3V1锦纶6浸胶帘布,通过调整施工设计,可提高成品轮胎的安全倍数、强度性能及耐久性能,降低原材料成本,减少轮胎退赔率。     

225/40ZR18 92Y超高性能轿车子午线轮胎的设计

介绍225/40ZR18 92Y超高性能轿车子午线轮胎的设计。结构设计：外直径　635 mm，断面宽　236 mm，行驶面宽度　198 mm，胎圈着合直径　406.9 mm，零点半径　272.95 mm，采用4条纵沟加横沟的单导向花纹设计，花纹深度　8.1 mm，花纹饱和度　68.9%，花纹周节数　55。施工设计：胎面采用白炭黑胶料，冠带层使用2层1400dtex/2锦纶66浸胶帘布，带束层采用2＋2×0.30HT钢丝帘线，胎体采用1层1670dtex/2 58E加密聚酯浸胶帘布，采用一次法成型机成型、液压硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明，轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能、高速性能和脱圈阻力均符合相应设计和国家标准要求。     

1670dtex/3聚酯帘布在轻型载重子午线轮胎中的应用

试验研究1670dtex/3聚酯帘布在轻型载重子午线轮胎中的应用.结果表明,在ST235/85R16 10PR轮胎胎体中采用2层1670dtex/3聚酯帘布替代3层1670dtex/2聚酯帘布,轮胎的外缘尺寸符合美国TRA设计要求,轮胎强度、耐久和高速性能都达到或超过DOT 119标准要求,且轮胎质量减小3%,成型生产效率提高约10%.     

12.00-20 18PR载重斜交轮胎的优化设计

对12．00－2018PR载重斜交轮胎的结构进行了优化设计。采取的主要措施是：改进轮胎外轮廓、胎面花纹和胎圈结构;胎体采用12层1400dtex/2加密尼龙帘布替代10层1870dtex/2尼龙帘布;缓冲层采用单层宽缓冲层帘布替代两层窄缓冲层帘布;提高反包高度;加大三角胶;增大油皮胶厚度。优化设计后,轮胎的各项性能符合国际标准,超载能力有明显的改善。     

LT325/60R18 10PR轻型载重子午线轮胎的设计

介绍LT325/60R18 10PR轻型载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径843.6mm,断面宽332mm,行驶面宽度254mm,行驶面弧度高11mm,胎圈着合直径460.6mm,胎圈着合宽度267mm,断面水平轴位置(H1/H2)1.104,胎面采用交错排布的块状花纹,花纹深度13.5mm,花纹饱和度36.5%,花纹周节数42。施工设计:胎面采用三方四块结构,胎体采用2层1670dtex/2高模低缩聚酯浸胶帘布,带束层采用2层3×0.20+2×0.25HT钢丝帘布,冠带层采用1层1400dtex/2改性锦纶66浸胶帘布,钢丝圈采用Φ1.295mm的低铜镀层回火胎圈钢丝,采用二次法成型机成型、B型硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的外缘尺寸、强度性能、耐久性能和低气压性能以及高速性能均符合相关设计和标准要求。     

轻量化35×12.50R20LT 10PR轻型载重子午线轮胎的设计

介绍轻量化35×12.50R20LT 10PR轻型载重子午线轮胎的设计。结构设计：外直径873 mm,断面宽318mm,行驶面宽度258mm,行驶面弧度高11.6mm,胎圈着合直径511.4mm,胎圈着合宽度279.4mm,断面水平轴位置(H₁/H₂) 1.022,胎面采用交错排布的块状越野花纹,花纹深度15.5 mm,花纹饱和度54.5%,花纹周节数21。施工设计：采用三复合挤出胎面,胎体采用3层1670dtex/2高模量低收缩聚酯浸胶帘布,带束层采用2层2+2×0.35HT钢丝帘布,冠带层采用2层1400dtex/2改性锦纶66浸胶帘布,采用二次法成型机成型,B型硫化胶囊硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、高速性能、耐久性能和低气压耐久性能以及胎圈阻力均符合相关设计和标准要求。     

低气味/低VOC含量绿色环保ABS树脂制备

针对本体丙烯腈丁二烯苯乙烯共聚物（ABS）产品气味大、残留单体含量高的问题,采用超临界萃取工艺和使用新型链转移剂对本体ABS树脂的制备工艺进行了优化。考察了十二烷基硫醇、α甲基苯乙烯线性二聚体、3-巯基丙酸甲酯3种链转移剂种类对产品气味的影响,发现α甲基苯乙烯线性二聚体制备得到的ABS中气味最小,且其用量为十二烷基硫醇的3倍时制备得到的产品中总挥发性有机化合物（TVOC）含量最低;通过正交试验,对影响超临界萃取工艺的4个因素（挤出温度、停留时间、真空度、萃取剂用量）进行优选,最优试验条件为：挤出温度为250 ℃,停留时间为1 min,真空度为0.99,萃取剂CO2用量为ABS树脂产量的1.5 %。     

Low frequency viscosities of PS/PMMA/PS-b-PMMA blends

Assuming that the viscosimetric behaviour at low frequencies is mainly determined by the behaviour of the continuous phase, it becomes possible to explain the behaviour of PS/PMMA blends from a limited number of hypotheses. The main hypothesis is that the PMMA layer next to the interface gelifies, while the PS layer next to the interface slips under the influence of a hydrodynamical field. The explanation concurs with all the experimental data which we obtained, regardless of the concentration of PS or PMMA. Moreover the effect of adding a block copolymer PS-b-PMMA can be explained.     

低气味、低VOC聚丙烯/滑石粉共混物的研究

采用熔融共混法制备聚丙烯(PP)/滑石粉共混物,利用力学性能测试和热脱附-气相/质谱(TDS-GC/MS)分析手段考察了滑石粉、吸附剂和萃取剂对PP/滑石粉共混物力学性能、熔体流动速率、气味和挥发性有机物(VOC)挥发量的影响。实验结果表明,随着滑石粉、吸附剂和萃取剂含量的增加,PP/滑石粉共混物的气味和总挥发性有机物(TVOC)降低;而吸附剂和萃取剂含量对力学性能几乎没有影响,对熔体流动速率略有影响;另外,随着吸附剂含量的增加,PP/滑石粉共混物的吸湿性会增大,当吸附剂质量分数达到5%时,放置480 h后,其吸水量提高2.7倍;在滑石粉质量分数为20%的PP/滑石粉共混物中,当吸附剂和萃取剂质量分数分别为0.5%,1.0%时,共混物的气味强度和舒适度可分别达到2.5级和0级,TVOC挥发量较挤出后的纯PP下降51%。     

低分子量AN/AA共聚物的制备

以过硫酸钾—亚硫酸氢钠的氧化还原体系为引发剂,采用水相沉淀聚合法制备了AN/AA共聚物,用不同链转移剂控制共聚物的分子量。研究了反应时间、引发剂含量、链转移剂含量对聚合物转化率以及聚合物分子量的影响。结果表明,选用N,N-二乙基羟胺为链转移剂,其用量为5%,反应时间为2 h时,共聚物分子量最小,控制在15000左右。     

A Detonation Model of High/Low Velocity Detonation

A new detonation model that can simulate both high and low velocity detonations is established using the least action principle. The least action principle is valid for mechanics and thermodynamics associated with a detonation process. Therefore, the least action principle is valid in detonation science. In this model, thermodynamic equilibrium state is taken as the known final point of the detonation process. Thermodynamic potentials are analogous to mechanical ones, and the Lagrangian function in the detonation process is L=T−V. Under certain assumptions, the variation calculus of the Lagrangian function gives two solutions: the first one is a constant temperature solution, and the second one is the solution of an ordinary differential equation. A special solution of the ordinary differential equation is given.     

玻璃／陶瓷体系低温共烧陶瓷的研究进展

低温共烧陶瓷（LTCC）是现代做电子封装中的重要组成部分,因其性能优良而得到了广泛应用。LTCC基板材料可以分为玻璃／陶瓷体系和微晶玻璃体系两大类。本文叙述了玻璃／陶瓷体系低温共烧陶瓷的材料组成、研究现状、存在问题以及未来的发展趋势。     

低毒或无毒防锈颜填料的进展

简要介绍了防腐蚀涂料用的低毒或无毒防锈颜料的品种，及具有防腐蚀性能的填料。     

低硬度EPDM/PP热塑性动态硫化胶

通过配方调试和工艺条件探索，采用国产双螺杆挤出机对低硬度ＥＰＤＭ／ＰＰ共混型热塑性动态硫化胶的制备工艺进行了研究。在此基础上，阐明了动态硫化速率（促进剂用量）对挤出物橡胶相粒径和交联密度的影响。     

低硬度动态硫化EPDM/PP TPV的开发

研究了橡胶/塑料/填充油比例（R/P/O）、树脂硫化体系对低硬度动态硫化三元乙丙橡胶（EPDM）/聚丙烯（PP）热塑性硫化橡胶（TPV）的硬度和力学性能的影响.获得配方（质量份,橡胶为100份）为：PP为30份;油为80份;酚醛树脂用量为6份;SnCl2为1份.其力学性能为邵尔硬度55 A;拉伸强度6.12 MPa、断裂伸长率553%;达到国外同类产品水平.     

Low temperature mechanical behavior of 1D-Cf/SiO2 composite

Unidirectional carbon fiber reinforced fused silica (1D-C_f/SiO₂) composite was prepared by slurry infiltration and hot-pressing. The flexural strength and the coefficient of thermal expansion (CTE) at room and liquid nitrogen temperature (77 K) were investigated. The flexural strength of the composite tested at 77 K was 878 MPa, higher than that 667 MPa at room temperature. Moreover, the CTE of the composite at 77 K was higher than that at room temperature. Due to the difference of CTE between the matrix and fiber, gaps appeared at the fiber/matrix interface of as-prepared specimens. However, they may be healed up because of the thermal expansion of carbon fiber at 77 K. It led to a higher interfacial sliding resistance and changed the weak fiber/matrix interfacial bonding. Thus, it was helpful for the load transfer from matrix to fiber.