对GB50015-2003第5.5.4条的探讨

1　GB5 0 0 15 - 2 0 0 3第5 5 4条简介热水管网的水头损失计算应遵守下列规定:单位长度水头损失,应按本规范3 6 10条确定,但管道的计算内径dj 应考虑结垢和腐蚀引起过水断面缩小的因素。3 6 10条提出的给水(冷水)管道的沿程水头损失计算公式为:i=10 5C- 1.85h d- 4.87j q1.85g (1)式中i———管道单位长度水头损失,kPa/m ;dj———管道计算内径,m ;qg———给水设计流量,m3/s ;Ch———海曾-威廉系数。利用海曾-威廉系数的调整,可适应不同管材、粗糙系数管道的水力计算,所以更具通用性。2　GBJ15 - 88热水管网的水头损失计算公式简…     

流域汇流的计算方法

赵人俊(华东水利学院)终结讨论:(一)关于式(5)x=1/2-l/2L 的证明在原文文献[4]中所提出的证明,笔者少作了一次推演,即其第29页第(14)式,可以写成如下形式:l=(Q_下ΔH)/(i_0ΔQ)=((Q_0(1+Δ))/i_0)((ΔH)/ΔQ)=Q_0/i_0((ΔH)/(ΔQ))_0,这样,就与此式(5)的一般形式相符合了.在这方面笔者同     

二维滑块漂移运动的注记

在[1]中Agnon＆Mei用多重尺度法研究了滑块的漂移运动,指出入射波a~-_0e~(i(k0x-ω0t))、反射波b~-_0~(-i(k0x+ω0t))以及透射波(a~+_0-b~+_0)e~(i(kθx+ωot)的包括a~-_0、b~-_0和a~+_0-b~+_0分别以群速度向左右传播,但未求得它们应满足的发展方程,因而在他们的算例中,这些包络波是被假定为简单波型。本注记将问题推广到三阶,得到a~-_0、b~-_0和a~+_0-b~+_0应满足的发展方程,再将所得结果用于群波对固定平板的反射问题,得到了反射包络波的解以及作用于平板的二阶低频力。     

改进的粗粒土破坏准则及其初步验证

提出了一个改进的粗粒土破坏准则,推导的φ_b—b(b是反映大、中、小主应力σ_1、σ_2、σ_3相对大小的参数,φ_b为不同b值时的综合内摩擦角)关系表明,随着b的增大,φb先增大后减小,但减幅不大;对于任意φ_0(φ_0为b=0时的综合内摩擦角),都有φ_1φ_0(φ_1为b=1时的综合内摩擦角),且φ_0越大,φ_b增幅越大,表明中主应力对内摩擦角的影响越显著;与Lade-Duncan准则及Mastsuok-Nakai准则相比,改进准则的φ_b—b关系与保持σ3与b为某一定值时的试验值更接近;在π平面上,改进的破坏准则介于Lade-Duncan准则及Mastsuok-Nakai准则之间,M0(M0为某一σ_3下b=0时的破坏应力比)较小时,准则的破坏轨迹形状近似于圆形,随着M0的增大,其破坏轨迹趋于一个等边三角形。某坝粗粒土真三轴p、b一定时的试验结果表明:按改进准则所得破坏轨迹较Lade-Duncan准则及Mastsuok-Nakai准则与试验值更加吻合,验证了改进破坏准则的合理性。     

以礼河三级及绿水河水电站高压钢管事故的经验教训

一、绿水河水电站高压钢管道的外压失稳绿水河水电站的高压钢管道由三段高压平洞和两段斜井组成(见图1),全长约1,300米,最大设计水头为381米(包括15%的动水头),管径为2.8、2.6及2.4米,系地下埋管。由于管道通过的大部分地段的地质条件较差,故钢衬按单独承受全部内水压力设计,用     

西洱河一级电站高强度钢岔管制作(一)

一前言云南西洱河一级电站,装机容量为10.5万瓩(3×3.5万瓩),于一九七九年十月一日通水发电。电站高压输水钢管主管直径φ4米,最大引用流量57米~3/秒,设计水头310米(包括水锤压力升高值在内)。高压输水钢管共设岔管二个,均采用月牙形内加强肋结构。其中一号岔管[管径为φ4.0米/     

在古田四级电站进行的水轮机过渡过程试验

1981年12月份,古田溪水电厂、福建省电力试验研究所和华北水利水电学院等单位协作,在古田四级水电站对转桨式水轮机(H=35.8～24.22米;N=17,000千瓦;n=214.3转/分)进行了一次有意义的过渡过程试验。其试验项目有: 1.启动特性试验:其目的,是为了了解和掌握转桨式水轮机的最佳启动特性,要求机组从停机状态到并入电网的时间最短;快速平稳达到额定转速;保证推力轴承有良好的工作条件(即启动升速快,轴向水推力小)。试验分三组进行:第1组,整定导叶开度α_启=18%(机组空载开度α_k=10%),桨叶角度p_启= 1.5~0;第2组,α_启=18%,φ启= 4~0;第3组,α_启=13%,φ_启=-2~0。     

基于正交试验分析法不同施工阶段邓肯-张E-B模型参数对坝体变形的敏感性分析研究

基于正交试验理论,采用极差分析法与方差分析法分别对不同施工阶段(填筑期与蓄水期)内邓肯-张E-B模型参数对坝体变形的敏感性进行分析,研究表明:不同施工阶段,基于同一计算指标采用极差分析法和方差分析法得到的参数对坝体变形的敏感性规律基本相同;邓肯-张E-B模型各参数对计算指标最大垂直位移V、最大水平向上游位移H_(u)与最大水平向下游位移H_(d)的敏感性规律有一定的差异,邓肯-张E-B模型参数φ_(0)、K_(b)对最大垂直位移V的敏感性最大,参数φ_(0)、R_(f)对最大水平位移H_(u)与H_(d)的敏感性最大的结论一致。     

评价“墨西哥式溢洪道”

查吉罗夫在苏联《水利工程与土壤改良》80年第8期上撰文推荐的墨西哥式扇形溢洪道进口,具有布置紧凑,溢流水深浅(L/(H_0)=66,H_0为堰上水头,L为溢流堰堰顶长),收缩比大(L/B_3=4.4,B_3为泄水槽宽),工程量省等优点,是一种经济实用的无闸溢洪道进口型式。该文已分别由郭绍轩、张绍芳同志译出,刊登在《水利水电快报》81年21期和《山东水利科技》82年第2期上。     

德国新近建成一座100万kW级抽水蓄能电站

德国第一座 10 0万kW级抽水蓄能电站是在 1981年建成的马克斯巴赫电站 .该电站安装可逆式机组 6台 ,共 10 5万kW ,引用最大流量 4 41m3/s ,水头 30 5 0m .时隔 2 0年 ,德国将建成第二座 10 0万kW级抽水蓄能电站 ,那就是位于图林根州的戈尔第斯塔尔电站 .该电站安装 4台可逆式机组 ,总容量 10 6万kW ,引用最大流量 4 13m3/s ,最大水头 334m .2 0 0 2年 9月 ,电站与 4 0 0kV高压电网联网 ,12月首台机组开始试运行 ,2 0 0 3年1月正式投入商业运行 .其余 3台机组现正在安装中 ,计划在 2 0 0 3年全部投入运德国新近建成一座100万kW级抽水蓄能…     

空化噪声量测结构的声学性能研究

本文从理论上分析了在水流空化声测研究中空化噪声量测结构的声学性能。提出了判断空化噪声传声窗声学性能的两个条件,第一,工作液体和传声窗特性阻抗匹配条件:ρ_1C_1=ρ_2C_2;第二,空化噪声谱频域的最大频率f_(max)(或最小波长λ_(min))条件:f_(max)≤C/(60D)(或λ_(min)/D≥60)。若传声窗满足其中任一条件,就可以获得较好的声测效果。同时,对此结果进行了试验验证,试验结果和理论分析结果吻合很好。 根据这两个条件,本文对目前常规使用的有机玻璃传声窗的声学性能进行了分析。结果表明:对于清水空化的声测研究而言,其阻抗比r_(21)=2.18,不满足ρ_1C_1=ρ_2C_2条件,而且实际空化噪声谱频域很难满足f_(max)≤V/(60D)条件。因此,有机玻璃材料传声窗的传声效果并不理想,其声学性能不如聚乙烯材料更好。     

决定我国某大型水电站水轮机直径的方案问题

本文第一部分明确了在水电站设计工作中被长期混乱了的两种计算水头的意义。确切指出“水输机平均计算水头”H_r 和 H′_r,指出它既不等于 H_ρ,也不等于 H_α,而是当水轮机直径修正为标准值时与η=f(NH)图上水轮机限制出力缐转折点相应的水头。第二部分说明了增加(Q′1)min 和(Q′1)_α的影响。作者推导出设计水轮机时的最优单元流量(Q′01)_P=(2g~(1/2)πf((ηopδ)/(2)(tanα_esinα_e)/(cosβi))~(1/2)从而论证了修割叶片以增加单元流量的方法,同时总结了一系列增加单元流量的途径。并且指出增加单元流量对水轮机空蚀性能的影响。推导出能说明影响空蚀系数的普遍公式:σokp=(2ηor)/z((Q′01)_pH_p~(1/2))/(ωlf)+k~2+ηor-1这一公式也可以说明水轮机空蚀系数测定试验之所以要求在原始设计水头下进行的基本原因。第三部分是根据作者1957年2月份出席我国某大型水电站初步设计审查会议时所获得的资料。对某厂提出要求减少水轮机直径的各个方案进行了评述。并且指出选用 PC-211型水轮机的可能性。希望承制这顶水轮机的苏联列宁格勒斯大林金属工厂给予注意。但是作者指出设计既能满足系统运行条件的要求又能减少直径的水轮机新品种对该电站来说仍是十分必要的,本文已指出了方向。最近该电站的正常高水位已经更改,那么新水轮机的设计已提到日程上来了,关于新品种问题作者将另文讨论。本文希望廓清两种计算水头的混乱概念进而指出在满足系统工作条件下减少水轮机直径以获得较高经济效益的途径。从而评述了决定我国某大型水电站水轮机直径的几个方案。     

复式平底消力池水跃特性及其水力计算

本文研究了溢流坝复式平底消力池水跃特性,提出复式平底池水跃水力计算新公式T_c/h_k=2(A/3)~(0.5)cos[60°-1/3arccos(3/A)~(1.5)],式中无量纲系数A=2(h_k/h_c)+((d+h_c)/h_k)~2+(L_s+2S)/h_k·(d/h_k)tgφ。根据模型试验得到经验式tgφ=0.371(h_k/(d+h_c))-0.177(h_k/(d+hc))~2,适用范围为0<2.1,0     

求解扩散-对流方程的一个差分格式

文献〔1〕以常系数扩散一对流方程}O“at一一、引言 O“02“a石犷 “万矛~(1 .1)“(0,t)=ai,“(1,t)=aZu(x,0)”甲(劣)(0成戈(1,c>0)(1 .2)(1 .3)为模型,提出了一个数值求解的隐格式:“犷i一“璧a__,.,、‘_、,、、一,二- 二‘二下瓦二爵可Lu;;1一(l e’”)u;’‘ e二。;:全J(1     

江垭水电站地下洞室群形体尺寸

序　号洞室名称形体尺寸 (长×宽×高 ) (ｍ)1～ 3 1～ 3号引水隧洞长 15 8.0 4ｍ ,直径 6ｍ4～ 61～ 3号尾水管洞 79× 7.5 6× 7.5 67～ 9 1～ 3号母线洞 3 0× 6.5× 8.310厂用电洞 3 0× 7.5× 8.511 主副厂房、安装场 10 7.75× 19× 47.17512空压机室 3 2 .2 5× 11.3× 8.213送风洞 3 8× 3 .0× 3 .514风机油罐室 3 8.4× 18× 7.515厂内交通洞 48× 10× 816 主变洞 86.5× 18× 2 0 .7417高压电缆洞 2 9× 6.7× 9.518高压电缆竖井 98× 7.75× 9.519主变———电梯井交通洞 3 2 .5× 2 .5× 2 .52 0主变———尾调室交通洞 2…     

红林水电站在隧洞全断面掘进机开挖段采用锚喷永久支护

一、工程概况红林水电站位于贵州省修文县境内,是猫跳河梯级开发中的第五座引水式电站,共安装水轮发电机组3台,总容量10.2万千瓦。该电站的引水隧洞为直径6米的圆形有压洞,全长5,071米,下接调压井和长245米的高压钢管,最大水头为144.9米,最大引用流量为95.1米~3/秒,洞内流速为3.4米/秒。隧洞除采用普通钻爆法开挖外,其中0     

重力流长输管道利用蝶阀开度调流调压的规律研究

对于没有调流减压设施的重力流输水工程,利用蝶阀开度增加局部水头损失可降低管道压力和调节管道流量。以引青济秦管道为例,对4种直径(DN1 000~1 600),流量在0.7~2 m3/s,阀门旋转角度在40°~70°的水头损失进行计算,对蝶阀调流调压的规律进行研究和总结。     

压力管道的运行管理

引青济秦东线工程担负着从洋河水库向市区输送源水的重任。全线由进水塔、暗涵、隧洞、压力管道、穿越公路、铁路、河道等工程设施和各种控制阀门、排气阀、排砂阀等附属设备构成。干线上分别有通北戴河水厂、海港水厂和汤河水厂的3条支线管道，全线总长50．37km。进水塔取水头部高程42m，3条支线管道末梢平均高程10m，全线为自流压力流，管道运行平均压力0．15～0．2MPa，4#隧道以下设计流量2．0m^3／S。     

隆回县木瓜山二级电站水轮机技术改造

1　电站基本情况木瓜山二级水电站位于隆回县木瓜山村内 ,属县办电站。该电站利用木瓜山一级电站尾水发电。一级电站修有一座 572 4万ｍ3的年调节水库 ,耒水集雨面积 140ｋｍ2 ,多年平均流量 4 6 38ｍ3/ｓ。电站基本参数 :设计水头Ｈｐ =2 8 96ｍ ,最大水头Ｈｍａｘ =2 9 95ｍ ,最小水头Ｈｍｉｎ =2 8 1ｍ ,平均水头Ｈｐｊ =2 9 17;发电引用流量 6 7ｍ3/ｓ ,电站站址海拔 4 0 0ｍ。电站装机 3× 50 0ｋＷ ,自 1989年 3月投产以来 ,机组一直未能发出额定出力。单台机组运行时 ,最高发 4 50ｋＷ ;三台机组同时运行 ,单台机出力一般在4 2 0ｋ…     

套管折射波对弹性波CT反演结果的影响探讨

在弹性波CT测试过程中,为保护钻孔孔壁及发射、接收探头,常常在钻孔中放置套管。根据理论,当弹性波在套管中的速度大于在周围介质中的速度时,会产生折射波,如果把折射波走时参与反演计算,则影响反演结果的准确性。通过在地铁线路勘探中利用钻孔间弹性波CT方法勘察孤石的实例,分析了在低速介质(黏土)中寻找高速异常体(孤石)的复杂情形。实例研究结果表明:当钻孔存在套管,且弹性波在套管中的传播速度大于在套管周围介质中的传播速度时,将会在套管中产生折射波,并且折射波会早于直达波到达检波器;如果以折射波初至时刻进行反演计算,会得到异常体移位、虚假异常体等结果。为此,依据初至起跳相位与正常直达波相反、初至走时为线性这2点来判定折射波,提取正确的直达波并进行反演计算。通过研究可知,该方法能准确判定异常体的位置、范围,效果良好。