排水固结加固高速公路深厚软基工后沉降

结合广珠东线高速公路深厚软基堆载预压和真空联合堆载预压两现场试验段，应用固结、流变和损伤理论对路基工后沉降规律进行有限元分析。结果表明，下卧层的主固结压缩和整个路基的次固结压缩是高速公路路基工后沉降的主要组成，进行地基处理时必须控制工后沉降。     

真空预压法与堆载预压法的对比试验研究

结合现场试验,对真空预压法和堆载预压法的加固效果进行了对比研究.试验过程中两种方法的等效荷载大致相同,监测结果表明,真空预压法和堆载预压法在本研究中的最大表面沉降相差不大,两种方法造成的地基侧向变形方向相反,堆载预压水平位移幅度大于真空预压,堆载预压法的有效加固深度要大于真空预压法,加固后土体强度的提高程度两者相近.在...     

真空-堆载联合预压法在高速公路软基加固中的应用研究

基于真空——堆载联合预压技术在甬台温高速公路的应用,介绍了该方法处理软土地基的加固机理、施工过程,并通过一些观测试验资料来说明加固效果。采用该方法后,加快了沉降速度,同时也说明该方法是一种高效、经济合理的地基处理方法。     

真空联合堆载预压加固法的应用

本文主要从堆载预压法和真空预压法的加固机理出发,应用太沙基的有效应力原理,结合工程实例阐述了真空联合堆载预压法加固软土地基的机理与施工工艺。     

堆载预压法在彭阳县雅石沟水库淤泥面加坝中的应用

本文介绍了堆载预压法在雅石沟水库淤泥面加坝中的应用。通过加载速率及荷载分级控制,分期施工,使软土地基最终达到设计承载力要求。采用此法处理软基效果较好,为类似工程设计及施工提供了经验。     

落马洲水闸地基堆载真空预压加固效果分析

落马洲水闸施工项目位于深圳河旧河道藻马洲河曲下游与新河道衔接处。水闸区内属海陆交互相沉积层，地基承载力低，不能满足水闸基底最大变压力的要求，原设计采用直空联合堆载预压加固方案，方案在实际施工中，由于受台风影响和满足汛期洪要求，中途被迫终止。为了给后续加固方案提供参考数据，真实的评价加固效果，依据测量资料对落马洲水闸软土地基应用真空预压与维载预压的加固效果进行了分析计算。     

氏位真空预压法在软基处理中的应用

该文介绍低位真空预压法的机理及其在厦门某软基加固工程中的应用，并根据原位实测资料对加固效果进行分析和评述。     

浅析真空联合堆载预压法进行地基处理

淮河人海水道工程是承泄洪泽湖洪水的重要防洪工程，横穿盐城市境内阜宁、滨海等县及省属淮海农场，在扁担港北注入黄海，对保证里下河、渠北地区的安全，有着极其重要的作用。其中，芦杨泵站、芦杨地龙工程是淮河人海水道工程中穿堤建筑物丁程之一，工程总投资6000多万元。该工程地处阜宁深淤泥土层地质段，淤泥持续深度达30m以上，具有岔水量高、压缩大、强度低、厚度大等特点，如何控制好软土地基的前期沉降、满足地基承载力的要求、有效减小不同结构荷载所产生的不均匀沉降量，是保证工程质量、缩短工期、降低工程成本的关键。     

一种涵闸软基加固技术

以陕西某水利涵闸软基加固工程为研究载体,从加固机理、加固方法和施工应用三方面较为详 细地介绍了该方法的研究技术成果。研究表明,采用该方法加固水利工程涵闸软基效果好,现场观测结 果显示:沉降量最大区域位于软基加固区中心,沉降量达1．99ｍ;沉降量最小区域位于软基加固区边缘 （即距中心30ｍ处）为1．22ｍ,即沉降量分布呈现“凹盆”趋势;抽真空初期沉降值较大,曲线变化趋势较 陡,至沉降稳定逐渐趋于平缓;真空预压过程中,加固区不同深度土体孔隙水压力值变化趋势与土体固 结规律相同,即随着真空预压时间的增长,其大小与联合堆载荷载值呈正相关增长趋势,而后逐渐趋于 平稳;与加固前相比,加固后土体地基承载力和抗剪强度均大幅提高,提高比例分别达到57％ ～85％和 148％～173％;从加固区纵深分析,上层土地基承载力变化明显大于下层土,相比而言,低塑性粉质黏土 抗剪强度提高效果优于其他土质。     

真空预压加固吹填淤泥地基的孔隙水压力特性

现场孔隙水压力的变化过程能反映地基加固过程中有效应力的发展,现场孔隙水压力的监测是真空预压加固软土地基的重要监测内容之一。通过现场孔隙水压力监测资料, 用曼德尔效应解释了真空预压加固吹填淤泥前期出现孔隙水压力增大的现象,分析了真空预压加固吹填淤泥地基出现曼德尔效应的原因,结果表明,在真空预压加固吹填淤泥地基时曼德尔效应的持续时间沿深度逐渐缩短。综合考虑土的固结状态、负压的传递及工程所处环境表明,真空预压加固吹填淤泥时,孔隙水压力的变化受吹填土的欠固结程度、负压的传递和膜上覆水压力等因素综合影响。     

预压地基中止加固的综合判定

首先阐明了软基等载与超载预压的概念及工后沉降的组成,然后从土力学压缩与固结的基本原理出发,推导出能考虑等载、超载与固结度对工后沉降影响的工后主固结沉降计算式,通过预压类型系数Φ和固结度Ut把单纯考虑等载、超载工况及加固时间影响的工后主固结沉降各计算式统一于该式.式中的最终沉降量、沉降速率和β值都通过实测沉降曲线或沉降速率曲线求得,各参数间满足时间相一致的原则.利用该式对两个工程实例进行了推算,推算结果接近于实际观测值.     

吹填土地基在真空预压插板期间的沉降计算

吹填土地基是滨海新区围海造陆的主要地基形式，由于在吹填土层的增加，改变了原来地基的应力状态，使原天然地基在吹填土有效重力作用下产生附加荷载，而吹填土为欠固结土，所以吹填土地基在真空预压插板过程中会产生固结沉降。故本文提出吹填土地基真空预压产生的沉降是由插板期间发生的固结沉降和真空预压期间发生的固结沉降两部分组成。现场监测表明吹填土地基在真空预压插板期的沉降占总沉降的30％－50％，但在目前的设计计算中未能考虑。本文通过分析吹填土地基各土层的受力状态，提出插板期间各土层的沉降量计算方法，计算结果与现场试验结果比较吻合，从而完善了真空预压软基加固沉降计算方法。本文同时深入研究了真空预压各施工时段固结度的计算方法     

预压荷载作用下砂桩复合地基承载力模型试验研究

针对淤泥质土地层沉井基础采用砂桩地基处理后其地基承载力实测值远大于设计值的工程问题,结合砂桩施工过程以及沉井施工工艺,为定量研究附加荷载转换为有效应力压密了地层从而促进地基承载力的提高,根据载荷板试验的要求、最大影响深度以及砂桩置换率,自主设计了可重复利用能施加预压荷载的载荷板模型试验装置,并开展了相关试验研究。结果表明:本套装置利用轨道将模型箱滑入反力架的方法实现了预压后地基承载力测试的反复开展;本套装置可以稳定地施加预压荷载,方便地开展载荷板试验;在置换率为36%的砂桩复合地基在180 kPa预压荷载作用下,埋深0.8 m的桩间土11 d后孔压消散68%;桩间淤泥质土预压固结后地基承载力提高了约58%。对于地基承载力要求较高但容许地基有较大变形的临时工程,砂桩设计可采用该试验装置估算淤泥质土固结后承载力,从而达到减少置换率、节省工程造价的目的。     

吹填土地基在真空预压插板期间的沉降计算

吹填土为欠固结土,吹填土地基在真空预压插板过程中会产生固结沉降。本文提出吹填土地基真空预压产生的沉降是由插板期间发生的固结沉降和真空预压期间发生的固结沉降两部分组成。现场监测表明吹填土地基在真空预压插板期的沉降占总沉降的30%～50%,但在目前的设计计算中未能考虑。本文通过分析吹填土地基各土层的受力状态,提出插板期间各土层的沉降量计算方法,计算结果与现场试验结果比较吻合,从而完善了真空预压软基加固沉降计算方法。本文同时深入研究了真空预压各施工时段固结度的计算方法。     

超深排水板堆土预压法

本文论述在26m厚的淤泥质粘土中，采用塑料排水板，进行堆土预压处理的变形观测和效果评价。6座5万m3油罐地基中埋设的深层沉降管、测斜管、孔隙水压力计和地表沉降标观测表明，在堆土18m预压后地基沉降量高达3.08m、地基承载力提高到300kPa、固结度达93%，满足兴建大型油罐的要求。实验证明，用塑料排水板处理深达30m，承载力只有70kPa的淤泥质粘土是可行的。     

真空预压有效加固深度的探讨

本文利用弹簧装置阐述了加固软黏土地基的真空预压方法的作用机理。在此基础上，比较了真空提水的极限深度和真空预压有效加固深度的不同，分析了真空预压有效加固深度大于真空提水极限深度的原因。通过设计模型直观地演示了真空预压的作用过程，并分析了沉降量、孔隙水压力等的变化，表明真空预压的有效加固深度与真空度大小无关，而与真空度的传递有关。最后通过工程实例证实真空预压的有效加固深度可以超过10m。     

真空预压软土地基加固法在东苕溪工程中的应用

简要介绍了真空预压软土地基加固法的设计方法,以及在东苕溪工程地基加固处理中的应用,并对滑动土坡进行加固处理后达到的加固效果进行了分析与说明。     

无砂垫层真空预压法提高吹填淤泥地基承载力试验研究

本文结合温州吹填地基处理工程现场试验,对无砂垫层真空预压法在超软海底淤泥吹填的欠固结土的工艺和加固效果进行了研究,并对加固前后的土体物理力学特性变化进行了总结。结果表明,无砂垫层真空预压法在工艺上经济、可行,在加固效果上是有效的,可在类似工程中推广。     

超软淤泥地基浅层二次真空预压效果试验研究

针对吹填淤泥地基承载力几乎为零的特点,采用二次（一次无砂垫层,二次有砂垫层）真空预压法对大面积吹填淤泥进行处理。通过现场试验,分别对两次真空预压中的真空度、地基沉降等进行了观测。结果表明,对超软淤泥地基采用无砂垫层进行一次预压处理,能有效解决因地基承载力过低而无法施工的问题;进而采用有砂垫层的二次预压提高了真空压力的传递效果,可以进一步提高地基承载力。