邯钢高炉提高块矿配比生产实践

对邯钢高炉提高块矿配比的生产实践进行了总结。针对块矿冶炼的难点,通过采取合理选择块矿品种、控制炉渣适宜镁铝比、槽下加设块矿烘干设备、调整高炉布料及送风操作制度等措施,邯钢高炉块矿配比平均达到21.5%,部分高炉块矿配比达到24%以上。块矿配比提高后,邯钢高炉燃料比保持在505kg/t左右,煤气利用率保持在48%以上。     

湘钢1号高炉稳定炉况的生产措施

对湘钢1号高炉近2年来稳定炉况的生产措施进行了阐述。通过采取提高原燃料质量,尤其是提高矿石入炉品位,优化高炉操作,不断摸索合理的装料制度、送风制度、热制度及造渣制度等一系列措施,1号高炉实现了长周期稳定顺行,获得了较好的技术经济指标。2018年1月展开大矿批攻关后,1号高炉炉况逐渐改善,利用系数长时间维持在2.6以上,煤气利用率从43%提高至45%左右,燃料比降至530 kg/t左右。     

提高高炉生矿比的生产实践

当前很多高炉通过提高生矿比降低生产成本。韶钢6号高炉通过合理选矿,上下部合理调剂,采取改善高炉透气性操作,抓好炉型监控工作,灵活调整、维护好操作炉型,使入炉生矿比达22%~23%,而高炉主要指标不下降,燃料比512kg/t,高炉长期顺行高产。     

宝钢1号高炉使用含钛原料护炉实践

宝钢1号高炉采取长期在烧结中配加攀枝花钛精矿护炉,配比中,TiO_2控制在0.3～0.4%,高炉入炉TiO_2在5 kg/t左右。当炉缸侧壁温度或炉底温度异常升高时,方外加钛块矿来增加入炉TiO_2量。采用这种方法取得了良好效果。     

宝钢4号高炉提高块矿比例实践

为了降低铁水成本,在宝钢4号高炉探索用块矿部分或全部代替球团矿的炉料结构。在提高块矿比例的过程中,重点从改善高炉透气性和保持操作炉型稳定等方面采取应对措施,高炉炉况稳定顺行,并能保持较高的煤比和较低的燃料消耗:①在烧结矿比例为70%,块矿比例提至20%以上时,高炉连续16个月平均煤比180. 2 kg/t,燃料比483.8kg/t;②在烧结矿比例为58%,块矿比例提至18%以上时,连续8个月平均煤比162.5kg/t,燃料比478.4kg/t。     

酒钢1号高炉强化冶炼实践

酒钢1号高炉通过开展提高风压水平和上料能力攻关,并采取提高入炉矿品位、改善料柱透气性、进行低硅生铁冶炼、进行合理的上下部调剂以及加强生产组织管理等措施,取得了较好的技术经济指标。2000年3月在入炉矿品位50.18％的条件下,高炉利用系数达到了2.049,焦比520kg/t,煤比74.73kg/t。     

韶钢750 m3高炉低硅冶炼生产实践

韶钢6号高炉(750 m3)通过加强管理及改进操作,提高原燃料质量,提高炉顶压力,控制合理的炉渣成分,低硅冶炼水平达到历史新高,高炉生铁含硅量降至0.40%以下,同时促进了高炉其它技术的进步,入炉焦比达到360 kg/t,煤比185 kg/t.     

莱钢2#1 OOO m3高炉提高原燃料利用率的生产实践

莱钢2#1 000 m3高炉针对目前原燃料条件,优化筛分工作和炉料结构,通过更换振筛和改良振筛工作方式,将入炉粉末降至3%;通过加强块矿筛分及上下部制度调整相结合,改善了高炉透气性,燃料比降至515 kg/t;通过合理利用小焦块,提高了焦炭利用率,使高炉稳定顺行状况良好.     

高炉使用含钛原料护炉实践

宝钢1号高炉于1985年9月投产。根据国内外高炉维护炉缸的经验,于1988年初开始在烧结矿中加入攀枝花钛精矿,为确保烧结矿质量,TiO_2控制在0.3～0.4%。高炉入炉TiO_25kg/t左右。当炉缸侧壁温度或炉底温度异常升高时另加钛块矿来增加入炉TiO_2量。采用这种方法护炉效果良好。     

首钢京唐1号高炉降低压差的措施

首钢京唐1号高炉炉内压差长期处于190kPa以上,严重制约高炉强化冶炼。为降低压差,主要通过采取以下措施:增加矿石角差、拓展矿焦平台,改善煤气流分布;调整送风参数,提高鼓风动能,增加风口长度,活跃炉缸状态;优化出铁制度,控制合理的铁水温度,保证渣铁及时出净;保证入炉原燃料质量稳定。炉内压差由190 kPa以上降低到160kPa后,1号高炉基本实现稳定顺行,焦炭负荷5.5,焦比291kg/t,煤比188kg/t,燃料比498 kg/t。     

烧结使用块矿铺底料的生产实践

龙钢烧结使用块矿替换烧结矿作铺底料的试验表明:块矿替代烧结矿作铺底料有利于提高烧结生产率,降低烧结能耗,改善烧结矿强度和低温还原粉化指标,进而优化炼铁高炉炉料结构。含块矿烧结矿配比入炉率达到75%以上,大量使用块矿,使高价位外购球团矿使用量减少。同时高炉铁水含硅量、燃料比大幅度降低,1号、2号高炉吨铁燃料比较前下降了63.73kg,3号、4号高炉吨铁燃料比较前下降了75.98kg,生铁成本降幅在100元左右,高炉各项经济技术指标也大幅提升。     

莱钢2#1000m^3高炉提高原燃料利用率的生产实践

菜钢2^#1000m^3高炉针对目前原燃料条件,优化筛分工作和炉料结构,通过更换振筛和改良振筛工作方式,将入炉粉末降至3％;通过加强块矿筛分及上下部制度调整相结合,改善了高炉透气性,燃料比降至515kg/t;通过合理利用小焦块,提高了焦炭利用率,使高炉稳定顺行状况良好。     

韶钢6号高炉提高块矿比攻关实践

为了降低高炉炼铁成本,韶钢炼铁厂6号高炉提高入炉块矿比例,代替价格较贵的球团矿。通过改善原燃料质量,为高炉提供原料保障;高炉操业上关注压差变化趋势和炉身热负荷运行趋势,采取相应的调节措施,不断优化高炉操作参数,确保高炉操作炉型稳定。在采取得当的调节措施后,成功将高炉入炉块矿比由15%提升至23%以上,同时高炉炉况长期稳定顺行,取得了较好的经济效益。     

泉州闽光高炉锌危害的应对措施

泉州闽光高炉入炉锌负荷2018年以来逐月升高,2020年4月最高上升至2.69kg/t,严重影响高炉正常生产。闽光高炉锌危害主要是炉墙结厚、影响炉况顺行、休风炸瘤后炉况恢复慢、风口烧损及变形数量多、影响高炉产量及燃料消耗等。通过采取加强槽下筛分管理、维护好合理操作炉型、优化操作制度及休复风方案、控制入炉锌负荷等应对措施,入炉锌负荷得到有效控制。2021年6月,入炉锌负荷开始下降,稳定在0.6kg/t左右,高炉实现了稳定顺行,利用系数升高燃料比减低,主要生产指标明显改善。     

宝钢4号高炉喷涂后低燃料比操作措施

宝钢4号高炉大修投产后,面临喷涂料维护难、适应新炉型转变及炉料结构调整次数多等问题。通过采取控制适宜的冶炼强度、探索不同炉料结构下合理的气流模式、维护好操作炉型稳定炉体热负荷、优化各矿石品种搭配,提高入炉品位等措施,4号高炉保持较高的煤气利用率和较低燃料消耗。2015—2017年,4号高炉煤气利用率保持在51%～52%,煤比为176. 86 kg/t,燃料比为482.01 kg/t,高炉工序能耗为364. 19 kg标准煤/t。     

从实践看昆钢6号高炉的炉体设计

昆钢6号高炉投产后生产技术指标较好,2001年一季度利用系数达到2.170,入炉焦比降低到387 kg/t,煤比达到130.4 kg/t,这与高炉炉体的合理设计有很大的关系。     

武钢8号高炉抑制炉身黏结操作实践

对武钢8号高炉抑制炉身黏结的操作实践进行了总结。在烧结矿和块矿配比提升、球团矿配比下调后,通过调整装料制度使软熔带形状成典型的倒"V"字形分布,适当缩小了进风面积提高鼓风动能,控制充足而稳定的炉温保证高炉稳定顺行等,炉身黏结得到有效抑制,并取得了较好的技术经济指标。2017年7—10月,燃料比平均497.9kg/t,工序能耗降至360kg标准煤/t左右。     

从实践看昆钢6号高炉的炉体设计

昆钢6号高炉投产后生产技术指标较好,2001年一季度利用系数达到2.170,入炉焦比降低到387kg/t,煤比达到130.4kg/t,这与高炉炉体的合理设计有很大的关系.     

本钢6号高炉降低入炉焦比实践

本钢6号高炉通过不断的优化装料制度,加大入炉矿批重58.0t/批→72.0t/批以提高煤气利用率,同时实行中心加焦改善料柱透气性,以及调整合理的送风制度,将焦比由450kg/t降低到340kg/t,实现历史性突破,为公司节能降耗翻开新的一页。     

酒钢2号高炉炉役后期强化冶炼实践

由于原燃料质量差,操作制度不合理,酒钢2号高炉长期炉况不顺,技术经济指标较差。1996年后,通过加强精料工作,采用合理的装料制度和送风制度,加强中部调剂,合理控制喷煤量等措施,并坚持采用钒钛矿护炉,在入炉品位只有50％左右和炉役进入后期的情况下,成功地实现了高炉的强化冶炼,高炉各项技术指标得到改善,利用系数达到2.364,焦比降到551 kg/t,煤比达70.81 kg/t。