IF钢切边质量提升控制技术

针对 IF 钢经过连退或镀锌热处理,在切边过程中由于切边质量不佳,带钢边部容易产生毛刺等缺陷,进而影响带钢边部质量的问题,通过研究切边后带钢切断面各区域比例以及切边工艺参数对切边后切断面各区域比例的影响,对圆盘剪切边工艺参数进行了优化设计;同时通过研究去毛刺辊工作原理以及亮边缺陷产生原因,对去毛刺辊的涂层和底辊辊型进行了优化设计。采取优化措施后,IF 钢的切边质量得到了改善,并彻底消除了亮边缺陷。     

IF钢切边质量提升控制技术

针对 IF 钢经过连退或镀锌热处理,在切边过程中由于切边质量不佳,带钢边部容易产生毛刺等缺陷,进而影响带钢边部质量的问题,通过研究切边后带钢切断面各区域比例以及切边工艺参数对切边后切断面各区域比例的影响,对圆盘剪切边工艺参数进行了优化设计;同时通过研究去毛刺辊工作原理以及亮边缺陷产生原因,对去毛刺辊的涂层和底辊辊型进行了优化设计。采取优化措施后,IF 钢的切边质量得到了改善,并彻底消除了亮边缺陷。     

酸轧IF软钢切边技术研究与实践

 针对酸轧IF软钢切边合格率低的情况,研究了导致酸轧切边缺陷的要素和预防措施,并研究了切边剪的切边原理。通过对上线前刀具的间隙和重叠量偏差的限定、提高刀具硬度、合理搭配剪切间隙和重叠量、保持稳定高速的切边速度等措施,使IF软钢切边合格率得到极大地提高,为生产符合宽度公差要求的产品奠定了基础,并保证了轧机的顺利轧制和下道产线的稳定顺行。     

圆盘剪切边过程间隙量与重叠量综合优化技术

 针对带钢切边过程现场与下游客户缺少统一的切边质量评价标准的问题,结合圆盘剪的设备与剪切工艺特点,经过大量现场试验与理论研究,在分析了带钢切边过程所存在的扣边、毛刺、切断比失衡三大主要质量缺陷的基础上,提出了一套有效实用的带钢切边质量评价方法。将带钢切边综合质量评价函数作为目标函数,圆盘剪间隙量与重叠量作为优化变量,开发出一套圆盘剪切边过程间隙量与重叠量综合优化设定的技术,并将其应用到某钢厂1 420生产线,大大提高了带钢切边质量,扣边、毛刺和切断比失衡缺陷改判率从技术应用前的0.52%下降到0.03%,同时保障了无返修,为企业创造了较大的经济效益,具有进一步推广应用的价值。     

Ce对IF钢显微组织和力学性能的影响

采用向IF钢中添加微量Ce元素的方法,研究不同Ce含量对IF钢组织和性能的影响。借助于金相显微镜、扫描电镜、能谱仪和万能拉伸试验机等检测手段,对添加Ce的IF钢的显微组织、夹杂物和力学性能进行了表征和分析。结果表明,IF钢中加入微量Ce可明显改善钢的显微组织,晶粒得到细化,且随着Ce含量的增加,分布更加均匀;同时钢中夹杂物得到变性,由原来多边形的Al2O3和TiN复合夹杂转变为椭球状或球状的含Al、Ti的稀土复合夹杂。钢中Ce含量达到0.0042%时,其抗拉强度、屈服强度、延伸率及洛氏硬度比未加Ce的IF钢分别提高了44%、37%、13%和59%。     

表面纳米化处理对IF钢电化学析氢行为的影响

利用阴极极化曲线、交流阻抗谱,对超音速微粒轰击（USPP）表面纳米化处理（SNC）的IF钢在30%NaOH溶液中的析氢行为进行了研究,同时利用XRD和SEM分析了表面纳米化前后IF钢的晶粒度和表面形貌。试验证明,经SNC处理后,IF钢析氢过电位比基材降低200 mV;SNC＋1%平整的IF钢比基材析氢过电位低300 mV以上;经处理后IF钢真实表面积比原IF钢板分别增大18倍和21倍,其表观析氢活化自由能分别由51.7 kJ/mol降低为26.5 kJ/mol和21.7 kJ/mol,仅为原IF钢板的50%。     

B对含P高强度无间隙原子钢{111}面织构的影响

借助光学显微镜(OM)、X射线衍射(XRD)技术及电子背散射衍射(EBSD)技术,分析了2种含P高强度无间隙原子(IF)钢的热轧组织和热轧、冷轧及退火织构,结果表明:不含B与含B的高强IF钢热轧后,均得到多边形铁素体,但不含B热轧板晶粒尺寸较大。2种钢热轧板织构均比较散漫,γ纤维织构强度较弱,而不含B的IF钢经过80%大变形量冷轧以后,获得强的γ纤维织构,{111}面织构的体积分数达到41.41%,而含B的IF钢冷轧后{111}面织构的体积分数为33.83%。含B的IF钢冷轧后{112}110织构组分的体积分数比不含B的IF钢要高。2种实验钢在810℃退火60~180s以后,{111}面织构强度进一步增强,不含B的IF钢退火120s后{111}面织构的体积分数最大达到72.8%,而含B的IF钢退火120s后{111}面织构的体积分数最大达到66.6%。     

光谱分析夹杂物技术在IF钢生产中的应用

介绍了利用PDA光谱仪开发的光谱分析夹杂物技术,利用该技术分析了IF钢冷轧板合格品罐次和由夹杂引起的废品罐次精炼过程中RH终点、中间包浇铸中期钢液中Al2O3夹杂物含量,初步提出了IF钢精炼过程中夹杂物控制技术指标:RH终点夹杂物质量分数控制在0.004 5%以下、中间包夹杂物质量分数0.003 0%以下。于2009年将该技术应用于IF钢实际生产过程中,并与其它工艺相结合,大大降低了IF钢冷轧板由夹杂引起的废品率。     

微合金化超深冲-无间隙原子(IF)钢生产技术的进展

无间隙原子 (IF)钢的C、N含量均在 30× 10 - 6 以下 ,并用微量Ti(过剩Ti 0 .0 2 %～ 0 0 4 % )或Ti Nb(过剩Nb <0 0 2 % )合金化以固定钢中残留C和N ,使钢成为无间隙原子状态 ,从而具有优异的深冲性能和非时效性 ,广泛应用于汽车工业。叙述了IF钢的冶炼和成分控制 ,热轧 ,一次和二次冷轧技术 ,退火工艺 ;介绍IF钢生产的基础理论研究进展和讨论了IF钢的二次加工脆性、性能的稳定性     

IF钢连铸过程增碳控制

连铸过程增碳是IF钢生产的一个关键环节。对邯钢西区炼钢厂IF钢连铸生产过程进行跟踪,分析连铸工序增碳的原因。采用无碳镁质涂料中间包、无碳长水口、无碳浸入式水口、高碱度极低碳含量覆盖剂、高粘度厚熔融层的结晶器保护渣(C≤0.5%)进行保护浇铸,使IF钢连铸过程增碳从9.1×10-6降低到3.1×10-6,降低了65.93%,解决了IF钢连铸过程增碳问题。     

酸洗工序IF钢切边不良原因及对策

分析认为 ,IF钢塑性较好 ,切边时切口层较深 ,是造成切边不良的原因。对此 ,采取了适当增加圆盘剪刃口重合度 ,同时减小剪刃侧向间隙的措施。有利于带钢的剪断 ,改善断裂区外观     

IF钢的技术控制

简述了IF钢的产品特性，分析了钢中主要元素对IF钢力学性能的影响，介绍了梅钢生产IF钢的工艺及现状，对比分析了试验前后IF钢的性能变化。     

IF钢发展及生产工艺研究

先介绍了IF钢起源和国内外生产情况,随后叙述了主要生产工艺要点。主要包括IF钢的主要化学成分对钢种性能的影响,IF钢冶炼工艺要点,IF钢的力学性能,IF钢的主要组织结构,热轧高再加热温度和低再加热温度区别,冷轧罩式退火炉和连续退火炉区别,冷轧压下率控制要点。最后提出了IF钢今后发展目标。     

含铈IF钢中铈夹杂物的热力学分析及实验研究

研究了含铈IF钢中铈夹杂物生成的热力学规律,以及铈对钢液中Al_2O_3夹杂物的变质机理,并采用扫描电子显微镜及能谱仪观察和分析了IF钢和含铈IF钢中的主要夹杂物,结果表明,铈在氧、硫含量均小于0.0006%的超低氧、硫IF钢中仍能够同时脱氧、脱硫、脱磷,具有净化钢液作用;含铈IF钢中的稀土夹杂物主要为Ce_2O_3、Ce_2O_2S、CeAlO_3夹杂物,各稀土夹杂物呈球状或椭球状,且尺寸均小于2μm,钢中未发现稀土硫化物夹杂;含铈IF钢中的Al_2O_3夹杂物被铈变质为尺寸较小的CeAlO_3夹杂物。     

中间包吹氩工艺降低IF钢Als损失实践

为了降低IF钢浇铸过程中Als的损失,提高铸坯质量,改进了中间包吹氩工艺,增加中间包的吹氩面积并采用预制密封件。结果表明,降低了IF钢Als损失量,Als损失量≤0.008 0%的比例从40%提高到76%。     

冷轧圆盘剪切边过程中常见问题处理

通过对圆盘剪的工作原理、使用和维护的分析,并结合实际生产情况,提出了切边过程中由于圆盘剪调节不合理而引起的切边毛刺、边丝不掉、切面不均匀等一系列问题的解决办法。     

IF钢平面各向异性与制耳效应的研究

分析了提高IF钢的冷轧压下率、调整Ti和Nb含量等方式对IF钢平面各向异性性能及后续深冲过程制耳的影响。结果表明,冷轧压下率从70%提高至82%,IF钢的各向异性性能得到改善;在冷轧压下率为82%时,加入适量Nb元素代替部分Ti,Δr和r值下降的同时制耳指数增加;制耳是塑性应变比和平面各向异性度综合作用的结果。     

河钢唐钢高强无间隙原子钢TS250P1成功下线

正日前,河钢唐钢高强无间隙原子钢TS250P1成功轧制,此批194吨成品通过检验其化学成分、几何尺寸、表面质量等各项指标均达到了用户标准要求,一次检验合格率为100%。高强无间隙原子钢又称IF钢,含磷IF钢主要是在IF钢成分基础上,通过磷、硅和锰等元素的固溶强化作用,提高钢板的     

IF钢RH-MFB深脱碳技术研究

针对攀钢钒提钒炼钢厂IF钢生产工艺及装备特点,分析影响IF钢RH-MFB脱碳效果的原因,通过建立吹氧脱碳工艺模型、优化铝加热及驱动气体模式等工艺技术措施,并不断完善和优化工艺操作,实现了IF钢成品[C]≤30×10~(-6)合格率达到90%以上,为提高产品市场竞争力打下坚实基础。     

酰洗工序IF钢切边不良原因及对策

分析认为，IF钢塑性较好，切边时切口层较深，是造成切边不良原因。对此，采取了适当增加圆盘剪刃口重合度，同时减小剪刃侧向间隙的措施。有利于带钢的剪断，改善断裂区外观。