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利用本钢Gleeble-2000热/力模拟试验机结合本钢薄板坯连铸连轧生产线生产低碳含Nb钢X46的生产工艺,对不同Nb含量的低碳钢进行单道次压缩实验.考虑了钢中Mn和Nb的影响,回归了变形抗力模型.现场数据和热模拟实验结果表明:管线钢X46的再结晶终止温度为981.3 ℃.薄板坯连铸连轧粗轧阶段的动态软化率接近于1.考虑动态再结晶以及未再结晶区的应变累计,计算的变形抗力与现场实测的变形抗力吻合良好.表明该模型能够预测薄板坯连铸连轧生产线生产低碳含Nb钢的变形抗力. 相似文献
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通过热模拟试验,研究了变形温度、变形速率、变形程度对12Cr2Mo1R钢变形抗力的影响,结果表明,在较低的温度和较高的变形速率下,12Cr2Mo1R钢变形抗力增加显著;在同一下变形程度下,随温度的升高,变形抗力降低。变形温度为800℃、变形速率为15 s-1时,变形抗力最大值为290 MPa;变形温度为1050℃、变形速率为1 s-1,变形抗力最小值为110 MPa。 相似文献
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用Gleeble-1500D热模拟试验机和电子显微镜研究了在950~750℃不同温度下变形50%后0.05C- 0.13Nb钢的组织和析出相。结果表明,随变形温度由950℃下降至750℃,0.05C-0.13Nb钢中多边形铁索体含量(体积分数)由20%增至80%,多边形铁素体晶粒尺寸由9μm降至4μm;变形后的组织由多边形铁索体、粒状贝氏体和1~3μm马氏体/奥氏体岛组成;钢中的析出物为1~10 nm的Nb(C,N),随变形温度降低析出物数量增加。 相似文献
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在对高强IF钢HC210IF、HC250IF热轧变形抗力热模拟试验及金相组织检测的基础上,分析了不同轧制温度对变形抗力及金相组织的影响。结果表明,高强IF钢热轧变形抗力随轧制温度的升高均呈现先递减后递增的趋势,且轧制温度在850℃时变形抗力均达到最低点; 900℃高温轧制时,其微观组织中晶粒更加细小均匀,低温铁素体区轧制时晶粒粗大且大小不均。 相似文献
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本文通过热模拟试验测定了不同形变条件下A3F钢的变形抗力、并利用电子显微镜和光学显微镜,观察了不同变形温度。不同变形速度以及不同变形程度的热模拟试样的微观组织,分析了形变条件对A3F钢的变形抗力及组织的影响。 相似文献
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研究了稀土Ce对对IF钢的的高温变形行为的影响。在Gleeble~(-1)500D热模拟试验机上将不同铈含量IF钢在真空条件下,以10℃/s加热到1 250℃,均温5 min,然后以5℃/s的分别冷却到1 100℃、1 000℃、900℃、800℃,保温30 s,再分别以10~(-2)s~(-1)、1 s~(-1)进行压缩50%,最后沿纵向切开,观察压缩后组织。结果表明:IF钢以低应应变速率变性时动态再结晶是主要的软化机制,以高应变速率压缩时动态回复是主要的软化机制;IF钢的变形抗力随稀土铈含量的增加而增大;铈对再结晶具有抑制作用。 相似文献
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利用Gleeble-2000热模拟试验机对Q345GJC钢(/%:0.16C,0.36Si,1.37Mn,0.026Nb)进行了单道次压缩试验,实测了试验钢900~1 150℃、真应变0.8~1.2、应变速率0.1~1 s-1的变形抗力,分析了各工艺变形参数对试验钢动态再结晶和变形抗力的影响。确定了试验钢的动态再结晶激活能为245.448 kJ/mol(峰态时)和166.994 kJ/mol(稳态时),并建立了试验钢高温变形抗力的数学模型。该模型具有良好的曲线拟合特性,用该模型计算的结果与实测值吻合较好。 相似文献
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在Gleeble-1500热模拟试验机上进行热-力模拟试验,得到实验数据并分析试样的热塑性、变形抗力,并利用金相显微镜对其进行金相组织的分析。在950~1 200℃温度区间进行高温拉伸试验,绘制出样品的热塑性曲线与热强度曲线,通过热塑性曲线说明在950~1 200℃范围内具有良好的塑性,通过热强度曲线可以观察到屈服强度随温度的升高而降低;在变形温度为950~1 200℃,应变速率为0.1,1,5和10 s-1时进行高温压缩试验,绘制出真应力-应变曲线和变形抗力曲线,结果显示,变形抗力随应变量的增大而迅速达到最大值,而后趋于平缓,随着温度的升高,变形抗力呈下降的趋势。 相似文献
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研究了一种700 MPa微合金高强钢。在热力模拟试验机上进行了试验钢的单道次压缩试验,通过其各种变形参数的研究,建立了试验钢的变形抗力数学模型和动态再结晶模型。试验结果显示:试验钢在变形温度为950℃,应变速率为0.1 s-1;变形温度为1 000℃,应变速率为0.1 s-1;变形温度为1 050℃,应变速率为0.1s-1或1 s-1;变形温度为1 100℃,应变速率为0.1 s-1、1 s-1或5 s-1这几种条件下会发生动态再结晶。 相似文献
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Q690高强钢板可采用低碳成分设计和“在线淬火+回火”工艺实现批量生产.针对不同韧性要求,选择了Q690D钢加Cr和Q690E钢加Ni两种合金成分设计方案,并对两种成分设计情况下的变形抗力进行研究以及对比分析.发现加Cr钢的变形抗力随温度变化比加Ni钢更明显.在700~750℃温度范围内,变形抗力下降较快,超过750℃时,变形抗力的下降速度明显减慢.变形程度小于0.4时,变形抗力随变形量的增加而快速上升;变形程度大于0.4时,变形抗力增加逐步平缓. 相似文献
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变形温度对ULCB钢动态再结晶的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
取得800 MPa级和900 MPa级ULCB钢,在1100~850℃进行单道次变形的热模拟试验,变形量为40%,应变速率为2 s-1。将应力-应变变化特征和显微组织观察相结合,分析研究变形温度对ULCB钢奥氏体动态再结晶的影响规律。结果表明,温度低于950℃时以形变硬化和动态回复为主,奥氏体形变再结晶主要发生在1000℃以上的高温变形中;奥氏体再结晶百分数随变形温度升高而增加,在1050℃变形后奥氏体再结晶百分数约40%,在1100℃变形后则发生完全再结晶。 相似文献
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利用Gleeble-1500热模拟试验机对攀钢各系列典型钢种进行了卷取温度区间(400~800℃)变形抗力的试验研究,得到变形抗力试验曲线及图表,并分析了变形温度、变形速率、变形程度对变形抗力的影响,为攀钢热轧三期改造中卷取机力能参数的确定及卷取工艺制度的优化提供依据. 相似文献
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X52管线钢热变形行为的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
用Gleeble-3500热模拟试验机对X52(L360)管线钢(%:0.08C、0.20Si、0.93Mn、0.024Als、0.02Nb、0.02Ti)在950~1200℃、应变速率0.01~10 s-1时进行50%热压缩变形试验,得出真应力-应变曲线。通过回归分析,确定X52钢热变形激活能和热变形方程,得出应变速率、温度和Z参数对热形变峰值应力的影响。结果表明,变形温度降低,峰值应力增加并向应变增大方向移动,随变形速率增加,峰值应力增大并且也向应变增大方向移动;X52钢热变形激活能为232 kJ/mol;随Z参数增加,热变形峰值应力增加。 相似文献