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利用炉渣半球点测定法,测定了宝钢不锈钢分公司炼钢厂AOD炉(120 t)氧化期渣和终渣的熔化温度,研究了AOD炉渣熔点的影响因素。结果表明,对于AOD氧化期渣,碱度和氧化镁对炉渣熔点影响不大;渣中w(TFe)在97%~20%之间变化时,增加渣中全铁可使炉渣熔点明显升高;渣中w(Cr2O3)从225%增加到30%,可使炉渣熔点升高140 ℃。对于AOD终点脱硫渣,当R=14~18时,炉渣熔点随碱度的增大而显著升高;脱硫渣R=18时,w(CaF2)加入12%~13%则炉渣熔点显著降低;AOD还原渣R=16时,w(CaF2)加入95%~10.5%可显著降低炉渣熔点。 相似文献
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利用炉渣半球点测定法,测定了宝钢不锈钢分公司炼钢厂AOD炉(120 t)氧化期渣和终渣的熔化温度,研究了AOD炉渣熔点的影响因素。结果表明,对于AOD氧化期渣,碱度和氧化镁对炉渣熔点影响不大;渣中w(TFe)在97%~20%之间变化时,增加渣中全铁可使炉渣熔点明显升高;渣中w(Cr2O3)从225%增加到30%,可使炉渣熔点升高140 ℃。对于AOD终点脱硫渣,当R=14~18时,炉渣熔点随碱度的增大而显著升高;脱硫渣R=18时,w(CaF2)加入12%~13%则炉渣熔点显著降低;AOD还原渣R=16时,w(CaF2)加入95%~10.5%可显著降低炉渣熔点。 相似文献
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结合复合喷吹脱硫的工艺特点,分析确定转炉出钢回硫的原因主要受铁水及脱硫渣、原材料带入硫的影响。通过控制原材料硫含量,提高品位,选择合适的喷吹速度、合理控制脱硫剂配比,合理控制喷吹罐压力及助吹气体压力,调整喷枪插入铁水液面的深度,对脱硫扒渣工艺进行优化;调整扒渣板的角度和透气砖的安装高度,对扒渣设备进行攻关。对脱硫工艺条件和转炉冶炼进行规范,通过全工序控制的方法,有效控制转炉钢液回硫的现象,实现了低硫出钢的目标,转炉钢液回硫质量分数控制在25×10-6以内,出钢w(S)稳定在40×10-6以内。 相似文献
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针对攀钢集团西昌钢钒有限公司普碳钢生产过程中存在的脱硫成本较高的问题,在理论分析和计算的基础上,根据铁水硫含量制定出对应的铁水预脱硫以及LF精炼脱硫工艺路线;并对LF脱硫工艺的过程温度和成分控制、渣料加入量和加入方法、脱硫时间和过程吹氩控制等方面进行了系统优化和设计。工艺改进后,降低了过程铁水损耗,铁水入炉温度提高了28℃,浇钢过程温降减少13℃,合金锰的收得率提高了6.22%,LF渣态控制合理,脱硫效果稳定,成品w(S)控制在0.005%~0.021%,平均为0.015 5%,完全满足钢种要求。新的工艺实施后,可以有效减少脱硫扒渣铁损和温度损失,从而明显降低脱硫成本,采用钢水脱硫比铁水脱硫降低成本8.97元/t。 相似文献
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《炼钢》2021,(5)
为解决鱼雷罐加废钢后镁基复合喷吹脱硫工艺终点硫含量异常偏高时有发生的问题,对异常炉次脱硫前的铁水渣进行了观察并取样分析,结果表明,铁水渣为油渣,其成分完全不同于高炉渣,碱度不超过0.3,w(CaO)/w(Al_2O_3)0.85,属于带有一定氧化性的酸性渣。随铁水渣碱度大幅降低,渣中SiO_2活度显著增加、脱硫产物的饱和溶解度降低,促进了Mg与Si的反应,抑制了脱硫反应,从而导致终点硫含量大幅增加,镁粉利用率显著降低。鱼雷罐加废钢改变了铁水渣成分,是频繁形成油渣的根本原因,通过采取减少鱼雷罐中氧化铁带入量和油渣炉次"前扒渣+后扒渣"两大措施,油渣发生率由40%降至15.6%,油渣炉次的镁粉利用率恢复至43.8%。 相似文献
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通过在唐钢新区200 t铁水包中取样,研究了KR脱硫过程中铁水中[S]和脱硫渣中(S)含量的变化规律。结果表明,在KR 10 min的机械搅拌过程中,铁水硫从初始0.038%下降到0.002%,脱硫渣(S)从初始0.028%上升到3.28%。脱硫率从初始68%下降到33%。KR脱硫的限制性环节在后期的7~10 min,这是目前仍尚未明确的问题。为了提高KR处理过程末段脱硫效率,采用了阶跃式变化搅拌速度的工艺思路,并开展工业试验,在不增加搅拌时间的情况下,搅拌速度从90~110 r/min降低至45~90 r/min,脱硫剂用量从8~10 kg/t降至4.0~6.5 kg/t。阶跃控制搅拌速度的KR脱硫模式,在实际生产中具有较强的应用价值。 相似文献
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为解决铁水脱硫扒渣时的铁水扒损问题,对铁水脱硫渣物性及铁水扒损原因进行了分析,并进行了水模实验及热态实验,设计了涌动式扒渣系统,在120 t铁水罐开展了工业生产试验。得出结论,铁水涌动式扒渣与常规扒渣方式相比,扒渣时间缩短4 min,铁损减少1 t/罐以上,聚渣剂消耗为零。 相似文献
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介绍了某钢厂采用120 t转炉→LF炉→扒渣/捞渣→LF炉→VD炉→板坯连铸工艺生产超低温压力容器用9Ni钢的冶炼实践情况,采用转炉+LF炉脱碳脱磷工艺,控制转炉出钢w[P]≤0.009%、w[C]≤0.05%,炉后平均脱P率74.3%,平均脱碳率51.2%,生产过程中,P的控制难度相比C的控制难度大。采用扒渣工艺下钢水的平均返磷率为16.89%,而捞渣工艺下钢水的平均返磷率为22.61%,扒渣工艺下钢水的返磷率低,但生产节奏长15~20 min,钢水量损失平均增加3.1 t/炉。镍板由转炉废钢槽加入调整为全部由LF炉加入后,Ni平均收得率提高了3.74%。通过对生产工艺的优化,中间包钢水P、S、N、T. O、C满足内控要求,钢水纯净度高,铸坯低倍中心偏析达到C类1.0~1.5级,表面质量良好,轧制钢板在-196℃下性能优良。 相似文献
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为解决原采用铁水沟脱硅、除渣、鱼雷型铁水罐车铁水预处理 (脱硫脱磷 )工艺中存在处理时间长 ,鱼雷型铁水罐车铁水预处理中成型渣对操作产生制约等问题 ,日本新日铁公司君津厂于 1999年引进了由机械搅拌式脱硫设备 (KR) +转炉型铁水除磷处理工艺 (L D+ORP)组成的新工艺 ,一年多来运行情况良好。机械搅拌式脱硫设备 (KR) ,搅拌速度10 0~ 12 0 r/m in,处理时间 9~ 11min。转炉型铁水除磷处理工艺 (L D+ORP)的顶吹氧最大 15 0 m3/(h· t)底吹 CO2 最大 8m3/(h· t) ,处理时间约 8min。采用该工艺后 ,总处理时间缩短 2 5 %。还降低了… 相似文献
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