尼龙衬套零件装配中的过盈量设计

过盈连接是一种常用的机械连接方式,其中,过盈量的设计非常重要。文章以尼龙衬套与钢圈的装配为研究对象,实验研究了温度以及材料吸湿对提高尼龙衬套压装合格率的影响规律,利用ABAQUS软件平台,考虑了玻璃纤维增强尼龙材料在不同状态下的力学特性,对压装过程进行有限元分析,最终提出了尼龙衬套合理的过盈量范围,以及不同过盈量下压装工艺的选择。     

衬套内孔公差的修正

对图示曲柄连杆机构的连杆,规定了连杆的小头孔与锡青铜衬套(俗称小头瓦)外圆的配合为过盈配合DH7/r6;衬套内孔与钢质连杆销的配合为间隙配合dH7/f6在温度适中(约20℃～30℃)的环境,衬套用压入     

缸体凸轮轴成品衬套压装工艺实践

本文介绍了高锡铝凸轮轴成品衬套批量应用的背景,分析了102缸体的凸轮轴成品衬套压装技术要求,确认成品衬套实施的主要变化点,组织进行样套制作、装机试验、可靠性试验,设计新的压套芯轴,最终使得压装成品缸套工艺能够批量实施,为企业获得很好的经济效益。     

一种衬套压装装置的设计及应用

为了提高衬套压装工序的生产效率,并降低劳动强度,研制了一套衬套压装设备。该设备移动方便、操作简单,并能一次完成2个衬套的同时压装,大大提高了衬套压装效率。从机械系统和液压系统等方面,阐述了其工作原理。     

连杆小瓦工频感应热装工艺

柴油机连杆的小瓦需要热装,我们厂过去采用的工艺是将连杆放在15kW 的敞开式电炉中用油加热,这种工艺方法比较落后,缺点很多。后来我们根据变压器的互感原理,利用工频使连杆小头内孔感应电压,并产生涡流,使其加热,通过试验,找出了变压器的合理容量和通电时间等参数,在此基础上设计了一台12VB、190柴油机连杆三工位工频感应加热装小瓦机.图1是该机的结构简图,图中Ⅰ、Ⅱ是加热工位,Ⅱ是合装工位。图2是变压器简图,其中 b×b 尺寸由连杆小头内孔大小而定,变压器芯子为 D340或 D310,0.35mm厚的冷轧硅钢片,用角钢夹紧。上、下接合面 M、N应磨平。该机投产多年,同原工艺相比,显示出很多优越性;     

过盈装配下衬套内径收缩量及相关参数的计算

本文探讨了衬套在压装情况下其装配过盈量δ与衬套内径收缩量△之间的关系,从理论上给出了装配后衬套的内径收缩量,衬套压入力Fr和压出力Fc的计算方法。同时也给出了实际工作中如何利用Excel电子表格简便地得出衬套收缩量,压入和压出力的计算结果。从而正确的给定了衬套在装配前内孔加工的工艺尺寸和压装设备的选定,使衬套在装配后内孔不通过再次加工就能满足给定的配合要求,既方便又经济。     

压装前包容件外径工艺尺寸的确定

对于需要压装衬套的一些零件,由于衬套(被包容件)外径与压装衬套的零件(包容件)的内孔直径之间是过盈配合,压装时,即产生一周向压应力,在该压应力的作用下,引起了压装衬套零件外径尺寸产生变化,这将直接影响到零件的精度,对一些高精度的零件会因此而造成废品。为此,对压装衬套的零     

汽车悬架控制臂前衬套自动化压装原理与实现方法

针对汽车悬架控制臂前衬套压装的现状,提出了一种新的前衬套自动化压装原理。基于该原理能在一台机床上实现前衬套的自动上料、自动正压和自动反压,给出了正反压一体化的实现方法,实践表明,根据新原理设计的自动化压装设备能高效率、高质量地实现前衬套的压装,所提出的压装技术不仅能实现单机自动化,也能用于控制臂多工位整线自动化压装。     

液氮冷装工具

我厂新产品J6130型柴油机试制过程中,连杆小头孔与衬套,过盈配合量在0.05～0.105毫米之间,、采用液氮冷装。开始我们用手工操作,由于液氮温度很低,约为-180℃左右,从液氮中取出的冷态衬套在室温状态下,外圆涨大速度极快,往往来不及扶正,衬套卡在连杆小头孔中就装不进去了,很容易造成零件报废。为了适应批量生产的需要,我们设计、制造了一套简便实用的液氮冷装工具,如图所示。     

汽车涡轮增压器衬套压装机加工质量监测系统研发

针对现有涡轮增压器阀芯孔衬套压装机质量监测系统不完善,过于依赖人工监测,难以实现精密压装与压装质量全自动检测的问题,提出了一种含有压力监测、视觉监测及激光高度检测的衬套压装质量综合监测系统。首先根据过盈配合压装机理分析,提出压装位移压力曲线分段区域的质量判定方法。其次为避免衬套反装质量事故,引入机器视觉和模板匹配算法对衬套安装方向进行监测。然后采用激光传感器对衬套高度进行自动检测,并以PLC和工业计算机为控制器,建立了涡轮增压器衬套压装质量综合监测系统。最后经实验分析与现场应用表明,该系统运行稳定,可以有效提高压装精密性与检测准确性,降低工件报废率。     

基于有限元的连杆衬套过盈分析求解

为避免连杆衬套在工作中出现磨损以及塑性变形,连杆衬套与连杆小头端的配合要满足合理的过盈量,按照衬套以平面应力求解,连杆小头端孔以平面应变求解的方法进行了理论计算,同时对过盈配合进行了有限元仿真分析,仿真值与理论值有较好的一致性,验证了衬套压配过盈量选取的合理性。另外推导了孔径收缩量的计算方法,确定了衬套孔径的实际加工尺寸公差。     

连杆小头衬套孔滚压工艺的试验

连杆小头衬套孔滚压工艺试验的目的有两个方面;一是提高连杆小头衬套孔的表面光洁度;二是保证或提高连杆小头衬套孔的形状及位置精度。 由于设备、刀具、操作等诸多方面的因素,EQ6100—2发动机连杆小头衬套孔精镗后,表面粗糙度值一直不能稳定达到产品R_a0.5的要求,面小头衬套孔粗糙度值的大小直接影响到发动机的装车质量及总成性能。在国外,连杆小头衬套孔是通过珩磨来达到光洁度要求的,鉴于我厂的实际情况,我们经过探讨认为,采用滚压工艺来最终精加工连扦小头衬套孔、提高小头衬套孔的表面光洁度,保证或提高小头孔的形状和位置精度是切实可行的。为此进行了滚压工艺试验。     

发动机连杆衬套微动特性分析

针对某型发动机连杆衬套和连杆小头过盈配合引起的微动现象,应用有限元对连杆小头组件爆压时刻的接触过程进行仿真分析;选取过盈量和摩擦因数为试验因子建立正交模拟试验方案,得到过盈量和摩擦因数对连杆衬套微动特性影响规律。结果表明,随过盈量的增大,连杆衬套接触压力增大,摩擦应力减小;随摩擦因数的增大,连杆衬套接触压力先增大后减小,摩擦应力增大;连杆衬套和连杆小头接触面间摩擦因数对连杆衬套微动特性影响显著。     

按弹性力学理论计算冷装衬套收缩量

将置于液氮中“冷透”的衬套取出,迅速装入包容件孔中,待衬套恢复至室温,它便牢固地配合在包容件孔内〔1〕。这种冷装衬套工艺相对压装衬套工艺可提高工效、减轻劳动强度,因此在国内外得到广泛应用。 由干冷装后衬套外圆柱面与包容件孔壁形成过盈配合,配合面之间存在着压力P。在P的作用下,衬套孔径产生收缩。为此,不少工厂在冷装衬套后还需进行加工,以达到使装配     

IE40F汽油发动机粉末冶金连杆小头衬套介绍

粉末冶金连杆小头衬套早已普遍用于1130、1101、DF75等类型发动机中,取代了原设计的锡磷青铜衬套,节约了大量宝贵的铜材,简化了加工工序,提高了材料利用率。1E40F 汽油发动机的连杆小头衬套,因其壁薄(仅1毫米),粉末冶金压制较困难,衬套压入连杆小头时易变形,机械强度也需慎重考虑,所以尚未普遍采用粉末冶金制品。1977年四月在北京召开的1E40F 发动机行业会议上,交给我厂进行粉末冶金连杆小     

艉管衬套加工过程控制分析

船舶艉管衬套与艉管为偶件配合,通过加工衬套外径来配合艉管,过盈量范围一般为0~0.05mm,而且过盈量的允许误差更小,加工难度非常大。通过对衬套加工工艺过程中四个要点的分析,使衬套尺寸满足了压装要求。     

导向套在压装工艺中的应用

介绍了导向套在压装工艺中的应用以及导向套设计制作过程中的注意事项。应用导向套能够有效避免零部件压偏、压坏情况,保证了衬套、轴承等关键件的装配质量,降低了零部件的损坏率。导向套尤其适用于过盈配合、压装行程较大的零部件的装配。     

液压缸耳环衬套孔公差的计算分析

该文推导出液压缸耳环衬套压装后的内孔缩小简化公式,分析计算耳环衬套压装前的尺寸公差,介绍衬套成品装配确定尺寸公差的方法.     

压装带油孔衬套的工装设计

为解决压装时齿轮轮毂上的油孔和衬套上的油孔要重合问题,设计一种压衬套工装,既保证两零件上的油孔重合,也操作方便,减少工序所需时间。     

对汽车柴油机稳定运转时连杆小头衬套孔与销间隙的研究

连杆小头、销和衬套加工时环境温度以及装配时环境温度、装配时衬套孔的弹性收缩量、柴油机起动时环境温度、柴油机稳定运转时连杆小头、销和衬套自身温度等因素皆对稳定运转时连杆小头衬套孔与销的间隙有一定的影响。本文运用弹性力学和物理学对上述各因素进行综合研究,导出衬套孔加工尺寸修正公式。按修正尺寸加工的衬套零件,装配后无需作钳工修刮或机加工,即可确保衬套孔与销之间具有合理的间隙。