多层次细化处理对18Ni马氏体时效钢断裂韧性的影响

利用逆变奥氏体再结晶原理对18Ni(1700 MPa)马氏体时效钢进行变温循环相变细化处理,分析了循环相变细化处理对晶粒度和亚结构的细化规律,研究了细化处理对马氏体时效钢常规力学性能及断裂韧性的影响。结果表明,细化处理可以同时实现晶粒和亚结构细化,显著提高强度、塑性和冲击性能。细化处理对18Ni马氏体时效钢断裂韧度的影响不明显,晶粒尺寸和马氏体板条的长宽比是影响断裂韧性的两个主要因素。     

18Ni马氏体时效钢循环相变细晶工艺研究

研究了循环相变对18Ni(1800 MPa级)马氏体时效钢奥氏体晶粒细化的影响.结果表明,通过加热温度递减的变温循环相变,18Ni马氏体时效钢奥氏体晶粒尺寸可由201 μm的粗大等轴晶细化为约10 μm的均匀细小晶粒;而通过950、920和900℃的等温循环相变,得到细化的晶粒尺寸为12～14μm;通过循环相变显著细化了马氏体时效钢的晶粒尺寸,而温度递减的变温循环相变是该钢细化晶粒的有效措施.     

循环相变对T250马氏体时效钢组织和性能的影响

通过DSC法测量T250马氏体时效钢的再结晶温度,随后采用多种α'→γ循环相变细化工艺进行试验,其加热温度高于再结晶温度50~150℃。结果表明,T250马氏体时效钢的再结晶温度为773℃;通过对比,确定先经过低温固溶的变温循环相变细化工艺为最佳细化工艺,其晶粒尺寸最终达到9.1μm;但循环相变对T250马氏体时效钢的硬度影响不大。利用T250马氏体时效钢进行循环热处理,成功地获得超细化晶粒,并且确定最佳细化工艺。经过循环热处理,晶粒得到明显细化,较好地达到晶粒超细化的目的。     

晶粒细化对Fe-Ni-Mo-Cr系马氏体时效钢组织和性能的影响

采用显微组织观察和力学性能测试,研究了晶粒细化处理对Fe-Ni-Mo-Cr系马氏体时效钢组织和性能的影响.结果表明,等温循环相变可使晶粒平均尺寸达到8～10 μm;同时使合金的马氏体板条碎化,亚结构和析出相形核位置增多,逆转变奥氏体长大速度加快.循环细化后的时效合金中调幅组织更为明显,棒状的Ni3Mo、Ni3Ti及逆转变奥氏体的弥散度也比未经过循环细化处理的要大,合金的强度和塑性明显改善.     

降梯,升梯加热工艺对奥氏体自发再结晶消除组织遗传的影响

研究了降梯、升梯加热工艺对26Cr2Ni4MoV钢奥氏体自发再结晶消除组织遗传的影响。结果表明,奥氏体自发再结晶是消除组织遗传的有效方法之一;采用降梯、升梯加热均可使奥氏体晶粒由1级细化到7～8级。     

18Ni马氏体时效钢原始奥氏体晶界显示方法

利用光学显微镜(蔡司)，在室温下，通过配制不同成分、浓度浸蚀剂和化学浸蚀方法，对经不同温度处理后的18Ni马氏体时效钢的原始奥氏体晶界显示方法进行了系统研究。结果表明：采用腐蚀性强、浓度高的浸蚀剂只能获得18Ni马氏体时效钢的金相显微组织，而采用体积比为4%的硝酸酒精溶液，对800~925 ℃固溶空冷后的18Ni马氏体时效钢试样进行化学浸蚀，能清晰地显示出18Ni马氏体时效钢试样原始奥氏体晶界，并可以进行准确的晶粒度级别数评定。     

18Ni马氏体时效钢原始奥氏体晶界显示方法

利用光学显微镜(蔡司)，在室温下，通过配制不同成分、浓度浸蚀剂和化学浸蚀方法，对经不同温度处理后的18Ni马氏体时效钢的原始奥氏体晶界显示方法进行了系统研究。结果表明：采用腐蚀性强、浓度高的浸蚀剂只能获得18Ni马氏体时效钢的金相显微组织，而采用体积比为4%的硝酸酒精溶液，对800~925 ℃固溶空冷后的18Ni马氏体时效钢试样进行化学浸蚀，能清晰地显示出18Ni马氏体时效钢试样原始奥氏体晶界，并可以进行准确的晶粒度级别数评定。     

热变形对35CrMo钢淬火马氏体晶体学特征的影响北大核心CSCD

通过热压缩实验获得不同应变下35CrMo钢的淬火马氏体组织。基于电子背散射衍射(EBSD)测试技术研究了热变形对35CrMo钢淬火马氏体晶体学特征的影响,重点分析了不同变形量下奥氏体晶粒尺寸及马氏体变体组合特征的变化。研究结果表明:多轮动态再结晶的出现造成了高温真应力-真应变曲线的多峰变化,且第1轮动态再结晶明显细化了奥氏体晶粒。原始奥氏体的晶粒取向决定了淬火后马氏体变体的类型,且淬火马氏体变体的组合方式均为密排面组合。不同变形量下淬火马氏体变体间的取向差集中在50°~60°范围内,可通过引入大角度晶界来细化晶粒。     

钢的原始组织状态对奥氏体化及再结晶过程的影响

<正> 我们对26Cr2Ni4MoV 钢进行了晶粒遗传的试验;并就这一钢种的珠光体组织加热时奥氏体化的特点,马氏体、贝氏体组织加热时恢复奥氏体的再结晶过程,以及原始组织、过热程度、长时间回火、反复低温奥氏体化处理等因素对恢复奥氏体再结晶过程的影响进行了论述。我们希望本文能对合理地制订大锻件的锻后热处理工艺有所助益。     

大块料1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的晶粒细化研究

用马氏体逆转变晶粒细化方法对大块料1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢进行组织细化研究。并分析了冷变形后再结晶退火温度和保温时间对晶粒度的影响等。结果获得经90％冷变形的1Cr18Ni9Ti不锈钢的最佳再结晶退火工艺规范为：加热至800℃保温40min后空冷,在此工艺条件下,得到的奥氏体晶粒直径为6～10μm,而且等轴化程度最好,碳化物析出量最少。     

30CrMnSi钢过热组织超细化工艺对比研究

对30CrMnSi钢过热组织采用多种热处理工艺进行了超细化处理,运用定量金相分析技术对处理结果进行了对比和评价,并讨论了每种工艺的晶粒细化机制。结果表明：“两次正火＋淬火”工艺对该钢的过热组织超细化效果显著;当循环次数为2－3次时,“奥氏体单相循环淬火”工艺也有较好的效果。     

节镍型奥氏体不锈钢组织性能及控制机理研究

节镍型奥氏体不锈钢生产中合理控制其C、N含量和Cr、Ni当量,使其冷加工硬化小,拉深成形性能优异,形变诱导马氏体量少,时效开裂风险小,室温下奥氏体组织稳定是其生产应用的关键技术难点。为此,研究了不同化学成分节镍型奥氏体不锈钢在热轧、退火、冷轧退火后的金相组织及力学性能,分析了奥氏体稳定性和冷轧形变诱导马氏体相变的控制规律。结果表明:试验钢在热轧后奥氏体组织呈未完全再结晶状态,退火后奥氏体组织再结晶充分,晶粒尺寸为12～14 μm,且低的碳含量有利于改善碳化物的析出情况;试验钢冷轧变形过程中马氏体转变受奥氏体稳定性的影响,即受M_d30/50温度控制及化学成分的影响,M_d30/50温度值越高,镍当量越小,奥氏体稳定性越差,形变诱导马氏体含量越高,冷轧变形抗力越大,在退火过程越容易发生马氏体向奥氏体的逆转变,形成晶粒尺寸呈“双峰”状分布的混晶组织。因此,化学成分设计是实现节镍型奥氏体不锈钢性能的基础;同时,将本试验钢冷轧退火温度从1 080 ℃提高到1 100 ℃,且降低退火工艺速度,以延长带钢在退火炉内的时间,使奥氏体晶粒充分长大,控制晶粒尺寸为8.0～9.0级,才能保证钢卷获得良好的使用性能。     

异构片层结构304不锈钢的制备及其力学性能

采用形变诱导马氏体退火逆转变工艺制备了异构片层结构(HLS)的304奥氏体不锈钢。通过扫描电镜和X射线衍射仪分析了304奥氏体不锈钢的显微组织和物相组成,并采用室温拉伸试验研究了其力学性能。结果表明,通过变形量为34%的热轧、75%的冷轧以及700 ℃退火12 min后,试验钢中的马氏体相逆转变为奥氏体相,部分残留奥氏体发生再结晶,获得了由微米再结晶晶粒与超细晶/纳米晶晶粒以及残留奥氏体晶粒组成的异构片层结构,微米再结晶晶粒和残留奥氏体被超细晶/纳米晶晶粒所包围。异构片层结构304奥氏体不锈钢的屈服强度为940.1 MPa,断裂总延伸率为43.1%,获得了良好的强度-塑性匹配。     

时效温度对SLM 18Ni300马氏体时效钢显微组织和力学性能的影响

采用激光选区熔化(SLM)技术制备了18Ni300马氏体时效钢,结合拉伸试验、硬度测试和显微组织表征等手段,研究了时效温度(390, 490, 590℃)对SLM 18Ni300马氏体时效钢显微组织和力学性能的影响。结果表明,SLM成形试样主要由Fe-Ni马氏体基体和胞状亚结构组成,经时效处理后,试样微观组织发生显著变化。随着时效温度的升高,胞状亚结构逐渐分解,马氏体逆转变成为奥氏体,Σ3晶界占比下降。同时,Ni₃X(X=Ti, Al, Mo)纳米相弥散析出,并在590℃时粗化。随着时效温度的升高,SLM 18Ni300马氏体时效钢的强度和硬度均先增加后下降,伸长率先降低后增加。其中,490℃时效的SLM马氏体时效钢兼具超高强度和较好塑性,这与其基体中弥散分布的纳米析出相、适量的奥氏体含量和较低的Σ3晶界占比有关。     

Effects of deformation-induced martensite and grain size on ductile-to-brittle transition behavior of austenitic 18Cr-10Mn-N stainless steels

Effects of deformation-induced martensite and grain size on ductile-to-brittle transition behavior of austenitic 18Cr-10Mn-(0.3∼0.6)N stainless steels with different alloying elements were investigated by means of Charpy impact tests and microstructural analyses. The steels all exhibited ductile-to-brittle transition behavior due to unusual brittle fracture at low temperatures despite having a face-centered cubic structure. The ductileto-brittle transition temperature (DBTT) obtained from Chapry impact tests did not coincide with that predicted by an empirical equation depending on N content in austenitic Cr-Mn-N stainless steels. Furthermore, a decrease of grain size was not effective in terms of lowering DBTT. Electron back-scattered diffraction and transmission electron microscopy analyses of the cross-sectional area of the fracture surface showed that some austenites with lower stability could be transformed to α’-martensite by localized plastic deformation near the fracture surface. Based on these results, it was suggested that when austenitic 18Cr-10Mn-N stainless steels have limited Ni, Mo, and N content, the deterioration of austenite stability promotes the formation of deformation-induced martensite and thus increases DBTT by substantially decreasing low-temperature toughness.     

Untersuchungen über den Einfluß einer Voroxidation auf die Aufkohlungen von hitzebeständigen Cr?Ni-Stählen

Investigations into the influence of a preliminary oxydation on the carburization of refractory Cr-Ni-steels The investigation into the carburization behaviour of refractory austenitic steels of the 18 10 and 25 20 CrNi types in atmospheres containing CO₂, CO, H₂ with small contents of water vapour has shown that carburization susceptibility decreases in the order CrNi steel 18 10 - CrNi steel 25 20 (without Mo) - CrNi steel 25 20 (with small Mo addition). Consequently the carburization behaviour depends exclusively on chemical composition and surface condition, not, however, on the structure and grain size. Increasing the Cr and/or Ni contents reduces the extent of carburization and improves the protective effect of pre-oxidation. This effect, however, is not sufficient during long term exposures. Consequently the effect of silicon should be taken into consideration, too.     

高氮奥氏体焊丝焊接超高强钢接头组织和性能

为解决超高强钢焊接冷裂纹问题,采用强度低于母材的高氮奥氏体丝材进行GMAW工艺试验,研究在不同坡口角度下超高强钢焊接接头组织性能. 结果表明,采用该焊丝获得的接头焊缝成形良好,焊缝截面未见裂纹缺陷. 熔合线附近组织主要为针状和板条状马氏体,焊缝组织主要为奥氏体及被奥氏体基体所包围的铁素体树枝晶. 熔合线附近马氏体区硬度平均值为530 HV;焊缝区硬度平均值为275 HV. 相对于60°坡口接头,90°坡口接头熔合线附近马氏体组织硬度更高. 90°坡口接头的抗拉强度平均达到850 MPa,最高达887 MPa,而60°坡口接头抗拉强度平均仅为690 MPa.     

1Cr21Ni5Ti˫�಻�����֯�ȶ��Լ��Գ�����Ե�Ӱ��

用600℃时效微观组织变化和冲击韧性的变化评价了1Cr21Ni5Ti双相不锈钢的稳定性。结果表明：1Cr21Ni5Ti双相不锈钢稳定性对Ti/C极为敏感,低Ti/C（Ti/C=4.08）钢600℃时效快速析出富Cr的M23C6碳化物,降低奥氏体内的Cr和C含量致使时效后冷却过程中奥氏体转变为马氏体,并伴随着冲击韧性的严重恶化;而Ti/C适度的钢明显抑制了M23C6碳化物的析出和随后奥氏体向马氏体转变,长时间时效后冲击韧性高出低Ti/C钢近一倍。     

Effect of impurities in dissimilar metal welds on their corrosion behavior

Dissimilar metal welds are commonly used constructional solutions in most light-water reactors. Unfortunately, it may also be a source of operational problems due to the combination of two or more metals with different corrosion resistance. For welds of carbon and austenitic steel, it is possible to observe damage in the austenitic steel, which is the material with better corrosion resistance. This self-contradictory phenomenon is presumed to be caused by the segregation of impurities (S, P, C) from carbon steel on austenitic grain boundaries. The goal of this study is to demonstrate the effect of these impurities on the corrosion behavior of Fe–Cr–Ni alloys with different Cr and Ni content by using electrochemical methods.