异步轧制对3004铝合金变形织构及制耳率的影响

以３００４铝合金为实验材料，研究了异步轧制对该合金的变形织构以及相应的制耳率的影响。实验表明：异步轧制和同步轧制板的主要变形织构是相同的，均为纯铜型织构｛１１２｝＜１１１＞＋｛２１３｝＜３６４＞＋｛１１０｝＜１１２＞，但异步轧制产生的变形织构较同步轧制的强度高，且随异步轧制速比的提高而增强。同时，异步轧制的板材中还出现｛００１｝＜１１０＞织构。另外，在相同压下率的情况下，异步轧制板材的深冲制耳率均大于同步轧制的制耳率     

异步轧制对3004名合金变形织构及制耳率的影响

以３００４铝合金为实验材料，研究了异步轧制对该合金的变形织构以及相应的制耳率的影响。实验表明：异步轧制和同步轧制板的主要变形织构是相同的，均为纯铜型织构｛１１２｝〈１１１〉＋｛２１３｝〈３６４〉＋｛１１０｝〈１１２〉，但异步轧制产生的变形织构较同步轧制的强度高，且随异步轧制速比的提高而增加。同时，异步轧制的板材中还出现｛００１｝〈１１０〉织构。另外，在相同压下率的情况下，异步轧制板材的深冲制耳率大     

钽丝的拉拔及退火织构

对不同拉拔变形程度及不同温度退火后的钽丝织构, 借助极图与现代ＯＤＦ 分析术进行了研究。结果表明钽丝的拉拔织构主要聚集在α取向线上,形成〈１１０〉丝织构,织构组分主要有｛４４１｝〈１１０〉,｛３３２｝〈１１０〉,｛３３４｝〈１１０〉及｛１１５｝〈１１０〉。丝织构的形成与发展的主要特征可用｛１１０｝〈１１１〉位错滑移和轴对称变形的Ｔａｙｌｏｒ 完全限制模型进行解释。两种不同减面率的钽丝具有明显不同的退火织构组分。７７ ％ 冷拉减面率的钽丝退火后具有与拉拔丝基本相同的织构组分, 钽丝发生了原位再结晶。９０ ％ 冷拉减面率的钽丝低温退火后产生同样的效果, 然而经高温退火后出现新的织构组分｛１１１｝〈１１０〉和｛１１１｝〈１１２〉随退火温度的升高而增强, 其形成由定向长大机制控制。     

Ti—2Al—2.5Zr合金管,板材织构研究

利用Ｘ射线衍射极图测量技术,研究了Ｔｉ－２Ａｌ－２．５Ｚｒ合金轧制、拉拔管材的退火织构,并与轧制板材的织构进行了对比分析,结果表明：轧制管材环向主织构由棱锥织构｛１０１５｝和基面积构（０００１）等组成：而轴向主织构则包括棱柱织构｛１０１０｝和｛１１２０｝等棱锥织构;拉拔管材退只构类型与轧制管材相似,但其主织构盛会中度与轧制管材相比则发生较大变化;冷轧板材的退火织构随温度升高而发生转变。     

罐材用3004铝合金铸轧板经中间退火和冷轧后所得冷轧板的ODF分析

本文用三维空间的取向分布函数分析技术对经中间退火和冷轧的３００４铝合金铸轧板进行了织构分析，其结果表明在本实验的工艺下，变形使得再结晶织构的晶粒绕｛１００｝面法向转动；其余织构的晶粒向最终的轧制织构｛１００｝＜１２１＞取向有不同程度的转动。     

3004铝合金铸轧板均匀化热处理的组织和织构

用光学金相、透射电镜和Ｘ射线衍射技术对３００４铝合金铸轧板均匀化后的组织和织构进行了分析。发现随均匀化温度的升高，ＭｎＡｌ６析出相尺寸变大，颗粒尺寸在１～３μｍ之间；用ＯＤＦ分析技术测算了该板材的织构。可明显看出５８０℃均匀化处理后，保持原有织构，且有向再结晶织构（即｛１００｝＜００１＞织构）转变的趋势；６２０℃均匀化处理后， 部分原有织构得以保留，存在有｛１００｝＜００１＞织构，同时有｛１１２｝     

3004铝合金冷轧薄板的ODF分析

本文通过对３００４铝合金冷轧薄板的三维取向分布函数（ＯＤＦ）的测算和回算极图的分析，研究了该材料的织构类型与分布规律。由ＯＤＦ恒ψ截面图及回算（１１１）极图可知，该材料的主要织构为：｛１１２｝＜１１１＞＋｛１２３｝＜２４１＞＋｛１１０｝＜１１２＞，是典型的铜型织构。易产生与轧向成４５＾０的制耳。立方织构｛１００｝＜１００＞很弱，极点密度低，且漫散度在，布此而产生的０＾０，９０＾０制耳不足以抵消４５     

3004铝合金铸轧板均匀化热处理的组织和织构

用光学金相、透射电镜和Ｘ射线衍射技术对３００４铝合金铸轧板均匀化后的组织和织构进行了分析。发现随均匀化温度的升高，ＭｎＡ１＿６析出相尺寸变大，颗粒尺寸在１～３μｍ之间；用ＯＤＦ（ＳｐａｃｅｏｒｉｅｎｔａｔｆｏｎＤｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎＦｕｎＣｔｉｏｎ）分析技术测算了该板材的织构。可明显看出５８０℃均匀化处理后，保持原有织构，且有向再结晶织构（即｛１００｝＜００１＞织构）转变的趋势；６２０℃均匀化处理后，部分原有织构得以保留，存在有｛１００｝＜００１＞织构，同时有｛ｌ１２｝＜１１１＞向｛１００｝＜００１＞的织构转变。还发现析出相颗粒的形成对织构的转变有一定的抑制作用。     

润滑对3104铝合金板变形织构的影响

在无润滑(WOL)和润滑(WL)2种轧制条件下,分别对2.3 mm厚的热轧3104铝合金板进行不同压下量的冷轧.应用取向分布函数(ODF)定量计算和分析在不同轧制压下量下润滑对3104铝合金板材沿板厚方向织构演变的影响.结果表明:随着轧制压下量的增加,样品各层的织构组分强度均逐渐增加;无润滑轧制时样品表面层主要织构组分取向密度普遍高于相同压下量下润滑轧制时的取向密度.导致表面层织构组分增强的原因是摩擦引起应变状态改变的结果.     

国内外3104深冲铝板织构对比分析

以国内外生产的3104铝合金成品板为试验材料,用X射线衍射法测量了板材的织构.由铝合金板的取向分布函数ODF值,定量计算了三个品牌铝合金板主要织构组分的体积量.分析了国内外3104铝合金板织构差异以及对其深冲性能产生的影响.     

Textures variation of 3104 aluminum alloy sheets under different rolling conditions

1　INTRODUCTIONLargequantityoftheAl Mn Mgalloy 310 4isusedinthemanufactureofaluminumbeverage .Muchattentionwaspaidtothecontroloftextureandearinginthedeepdrawingstagesofmanufacture .Thetex tureinthecanstockwasextensivelyinvestigated .Oneearingofaluminumalloyisverycloserelatedtothetexture ,agoodassociationofthetexturescompo nentsearingdropsobviously ,inthissituationthe 4 foldearingat 0°/90°andearingat± 4 5°occursto gether[15] .Theappearanceof 4 foldearingat 0°/90°isduetothecubetext…     

新能源汽车用含稀土无取向硅钢生产过程中组织、织构演变

采用光学显微镜、X射线衍射仪及扫描电镜对含稀土无取向硅钢整个生产流程中的显微组织及织构演变进行研究。结果表明,热轧板在厚度方向上有显著的分层,即表层的再结晶层、过渡层、中间层的变形组织层,其织构主要包含铜型、黄铜型织构;正火后晶粒发生了完全再结晶,织构类型相对热轧基本无变化,但强度减弱;两次冷轧后的组织均为纤维组织,形成了以α、γ线性织构为主的织构类型,还出现了强度较高的反高斯织构如{001}<110>、{112}<110>、{111}<110>;脱碳退火后发生部分再结晶,织构相对于冷轧态α、γ线性织构强度均减小;在高温退火阶段晶粒发生再结晶,存在以{111}<112>、{111}<110>为主的γ织构,以及{100}<001>织构。     

柱状晶对Fe-3%Si电工钢冷轧织构演变规律的影响

Fe-3%Si电工钢铸锭中普遍存在柱状晶,其晶体学及形状各向异性对随后的热轧、冷轧及退火织构产生很大的影响.利用xRD与EBSD技术对长轴分别平行于轧面法向(ND),轧制方向(RD)和横向(TD)的柱状晶冷轧样品的织构及组织进行了研究,并对晶界的特殊作用进行了分析.结果表明,中等压下量下,3种柱状晶样品具有不同程度的{001}织构遗传性,即3种样品均不同程度的摆脱了{111}线织构的形成;柱状晶长轴平行于ND和TD时,{001}取向在冷轧时得到大的保留;柱状晶长轴平行于RD时,得到最强的{111}〈112〉织构;柱状晶长轴平行于TD时,冷轧组织中旋转立方织构及{111}〈110〉织构较强.此外,3种样品的织构均表现出由立方→{001}〈130〉→{113}〈251〉的过渡路径,与等轴多晶样品沿α线和γ线转动的路径不同.不同方向的柱状晶晶界对冷轧变形过程中晶粒转动的作用不同,但因晶粒尺寸大而作用有限,且与初始取向相关.     

3104铝合金固溶及时效处理后的冷轧织构

应用取向分布函数（ODF）研究了3104铝合金经不同温度固溶及时效处理后的冷轧织构组态。结果表明：经固溶时效处理后其冷轧织构中存在强度较高的旋转立方织构v{001}〈110〉组分,此外也含有一定强度的c{112}〈111〉、B{110}〈112〉和S{123}〈634〉织构组分,明显不同于未经固溶时效直接冷轧样品的织构组态特征。可能的原因是经固溶和时效处理后溶质原子和析出相粒子形态和数量的变化,它们在变形过程阻碍了位错滑移,使晶粒转动受阻,进而使不稳定取向旋转立方织构被不同程度的保留下来;此外,固溶温度越高,冷轧样品中不稳定取向旋转立方织构组分取向密度越小,时效温度对后继冷轧织构的影响也应归结为析出相粒子在变形过程中对位错滑移的阻碍,进而影响晶粒转动。     

低碳热轧硅钢显微结构的研究

利用光学显微镜、XRD和透射电子显微镜等设备对低碳0.33%硅热轧钢板经850℃和950℃组织调整前后的热轧组织、织构和析出物进行了观察与分析。结果表明,随着调整工艺温度的升高,晶粒逐渐长大呈等轴状。组织调整前析出相主要是TiN,调整后增加了TiC和Ti(C,N),随着调整温度的提高析出相尺寸增大。组织调整前热轧板表面织构主要聚集在{001}<110>和{112}<110>附近,最大强度为3,中心织构也聚集在{001}<110>和{112}<110>附近,强度达到12。调整后表面织构主要类型和强度不变,中心织构类型不变,但强度随温度升高逐渐降低。     

冷轧变形量对Al-Mg-Si合金织构的影响

利用光学显微镜、扫描电镜分析了不同冷轧变形量对Al-Mg-Si合金显微组织和微观织构的影响。结果表明:随着变形量的增加,再结晶织构Cube{001}<100>会经由Goss{011}<100>逐渐演变为以Copper{112}<111>和S{123}<634>为主要取向的形变织构,而Goss{011}<100>的体积分数表现为先增大后减小的趋势;合金形变带织构主要由强度较高的Copper{112}<111>织构和强度较弱的Cube{001}<100>织构组成;当变形量小于20%时,晶粒主要取向为{001}、{012},变形量大于40%时,{011}、{112}、{123}成为主要的晶粒取向。     

L485M管线钢的拉伸性能各向异性

利用Z1200材料拉伸试验机检验了L485M管线钢热轧板卷纵向、30°、45°、横向4个不同方向的屈服强度和抗拉强度,然后利用X′ Pert Pro MRD X光衍射仪对板卷厚度不同位置、不同方向的织构进行了检测和分析。结果表明:L485M钢强度指标各向异性明显,横向＞纵向＞45°＞30°,且横向强度明显高于其他3个方向。L485M钢织构检验结果与拉伸性能表现出明显的一致性,纵向、30°、45°主要织构基本为{112}<111>、{001}<110>,理论上横向与纵向晶面一致,晶向相差90°,即横向织构主要为{112}<110>、{001}<112>,因此其性能与其他方向差别明显。     

3104铝合金冷轧变形织构的分析

通过对3104铝合金冷轧板的三维取向分布函数(ODF)的测算,研究和分析了该材料的织构类型与分布规律。结果表明:在冷轧过程中,所有样品的冷轧织构表现为典型的铜式(Copper-type)织构特征,其织构组分为C{112}〈111〉+B{110}〈112〉+S{123}〈634〉,随变形量的增加,织构由弱到强,最后稳定在铜织构C、黄铜织构B和S织构三个织构组分;{100}〈001〉立方织构在冷轧板中含量较弱,不足以与轧制织构相平衡。     

冷轧方式和退火温度对Al-4Cu-0.73Mg合金织构和微观组织的影响

采用硬度测试、X射线衍射(XRD)、电子背散射衍射(EBSD)等方法研究了单向轧制、交叉轧制和退火温度对Al-4Cu-0.73Mg(wt%)合金织构演变和微观组织的影响。结果表明:单向轧制试样在100~300 ℃退火保温1 h后显示出明显的Copper织构{112} <111>、S织构{123} <634>和Brass织构{011}<211>,而交叉轧制试样表现出强烈的Brass织构和H织构{011}<755>。当退火温度高于300 ℃,单向轧制和交叉轧制试样中的变形织构逐渐沿α取向线转变为由P织构{011}<001>、L织构{011}<011>、E织构{111}<110>和R织构{124}<211>等组成的再结晶织构。单向轧制和交叉轧制试样的晶粒尺寸随退火温度的升高先增加后减小,均在350 ℃退火1 h后有最大晶粒尺寸,分别约为8.2 μm和11.5 μm。单向轧制和交叉轧制试样均在冷轧后硬度值最高,约为108 HV,之后硬度值随退火温度的升高而逐渐下降,两种轧制试样的硬度值最终均稳定在50 HV左右。总体来看,轧制方式对试样织构的影响比对力学性能的影响大。     

390MPa级超低碳BH钢织构演变规律

采用ODF织构分析方法,对390 MPa级超低碳BH钢板热轧、冷轧、退火过程织构演变规律进行研究,并对不同冷轧压下量和不同退火工艺织构进行分析。结果表明:经冷轧变形后的钢板有较强的择优取向,具有典型的{112}<110>和{111}<110>织构,形变织构中的不利织构{001}<110>较强;冷轧压下率为80%时再结晶退火后钢板具有较强的γ织构,{111}<112>织构取向密度高达11.7;退火温度和保温时间对α织构影响不大,提高退火温度和延长保温时间使γ织构增强,r值增加。