T型通道挤压变形Mg-1.5Mn-0.3Ce合金的超塑性和组织演变

采用T型通道挤压(TCP)对Mg-1.5Mn-0.3Ce合金(质量分数,%)进行了4道次热挤压变形,其平均晶粒尺寸由原始轧制态的35μm细化至2μm;TEM观察表明,经TCP变形后细小的第二相粒子Mg_(12)Ce弥散分布于晶内及晶界处.变形合金在573—673 K及1×10~(-1)—4×10~(-4)S~(-1)应变速率范围内显示良好的超塑性变形;在温度为673 K及3×10~(-3)s~(-1)条件下,得到最大的断裂延伸率为604%,应变速率敏感系数m为0.36.超塑性变形后断裂区域显微组织观察表明,Mg 1.5Mn-0.3Ce合金超塑性变形的主要机制为晶界滑移,在较高温度、较低应变速率条件下超塑性变形时出现晶内滑移现象,作为超塑性变形的协调机制促进晶界滑移,随应变速率的降低或温度的升高晶内滑移越明显.     

挤压态AZ91D镁合金的微观组织及其超塑性

研究了挤压态镁合金在280～400℃和1×10-4～1×10-1s-1的超塑性流变行为。结果表明,热挤压可以明显减小AZ91D镁合金的晶粒尺寸;在340℃、1×10-4s-1的变形条件下,其最大伸长率达到487%,应变速率敏感指数m可达0.51。挤压态AZ91D镁合金超塑性变形的主要机制为晶界滑移机制。通过光镜和扫描电镜(SEM)观察了AZ91D镁合金超塑性变形前后的微观组织和断口形貌及其拉伸断裂机制。     

搅拌摩擦加工AZ31镁合金的超塑性

对搅拌摩擦加工AZ31镁合金的微观组织和拉伸力学行为进行了研究。结果表明,通过搅拌摩擦加工,热轧AZ31板材的平均晶粒尺寸由92.0μm细化到11.4μm。搅拌摩擦加工板材在高温下具有优异的塑性,伸长率在温度为723K和应变速率为5×10-4s-1的条件下达到1050%。该材料还具有高应变速率超塑性,在723K和1×10-2s-1的条件下伸长率达到268%。在相同实验条件下,母材由于晶粒尺寸粗大,没有显示出超塑性。     

工业态AZ31镁合金的超塑性变形行为

研究了工业态AZ31镁合金在温度 6 2 3～ 72 3K和应变速率 1× 10 -5～ 1× 10 -3 s-1范围内的超塑性变形行为。结果表明 ,工业态AZ31镁合金表现出良好的超塑性 ,其最高断裂延伸率达到 314%,应变速率敏感指数达 0 .4。显微组织观察和断口分析表明 ,工业态AZ31镁合金超塑变形主要由晶界滑动机制所控制 ,同时 ,动态再结晶也是合金超塑变形的一种协同机制。     

电沉积纳米镍合金及其复合材料的超塑性

采用脉冲电沉积技术制备纳米镍合金及Ni/Si3N4(w)复合材料,在应变速率为1×10-3～2×10-2 s-1,温度为673～823 K的条件下,研究它们的超塑性拉伸变形行为,确定最佳超塑性条件并获得最大伸长率.结果表明,Ni-Co合金在773 K,应变速率5×10-3 s-1时,最大伸长率为279%;Ni/Si3N4(w)复合材料在713 K,应变速率1×10-2 s-1时,最大伸长率为635%.采用SEM 和TEM对电沉积和超塑变形前后试件的显微结构进行表征.应用晶粒长大行为和协调机制对合金和复合材料的超塑性进行对比研究和讨论.     

AZ31B镁合金板材超塑性变形与断裂机理研究

研究了工业态热轧AZ31B镁合金板材的超塑性及其变形机制,在应变温度为723K,应变速率为1×10-3s-1的试验条件下,其最大断裂伸长率达到216%,应变速率敏感性指数达0.36。研究结果表明:晶界滑动(GBS)是工业态热轧AZ31B镁合金超塑性的主要变形机制,变形初期有动态再结晶发生,断裂是由晶界处形成的空洞不断长大、连接而引起的。     

供应态2B70铝合金超塑性试验研究

试验研究了供应态2B70铝合金经普通退火处理后在不同变形工艺下的超塑性变化规律.结果表明:采用3.3×10-4 s-1的初始应变速率,在360℃～490℃的拉伸温度范围内2B70铝合金具有一定的超塑性.450℃为合金的最佳超塑性拉伸温度,3.3×10-4 s-1为最佳初始应变速率,在最佳超塑性条件下合金的最大伸长率达到193.3%,流动应力为13.94 MPa.在超塑性拉伸过程中,由于不断发生动态回复及再结晶,晶粒趋于明显细化和等轴化.合金的超塑性变形是以晶界滑移为主的变形机制,在较低拉伸温度及较高初始应变速率下晶界滑移痕迹较少,表现出明显的晶间断裂特征.     

超轻双相镁锂合金的超塑性、显微组织演变与变形机理

采用熔铸、大变形轧制(加工率大于92%)和硝酸盐浴退火方法制备Mg-7.83%Li 合金与Mg-8.42%Li合金细晶板材,研究合金的超塑性、显微组织、空洞与断裂形貌和变形机制.计算α相(5.7%Li)和β相(11%Li)的扩散系数和Gibbs自由能,讨论573 K时超塑性晶粒长大的原因.结果表明:Mg-7.83Li和Mg-8.42Li合金分别获得850%和920%的最大超塑性;Mg-7.83Li合金在573 K时发生了显著的超塑性晶粒长大;在573 K和1.67×10~(-3) s~(-1)条件下制备的Mg-8.42Li合金中的空洞较少,且在变形区中随机而孤立地分布.断裂形貌观察发现Mg-8.42Li合金在573 K和5×10~(-4) s~(-1)条件下发生穿晶断裂;Mg-7.83Li合金在573 K和1.67×10~(-3) s~(-1)条件下发生沿晶界韧窝断裂.归一化实验数据与考虑位错数量的变形机制图对比表明合金超塑性变形机制为晶格扩散控制的位错调节的晶界滑移.     

高应变速率轧制ZK60板材的超塑性行为

研究高应变速率轧制ZK60镁合金板材在523~673 K、1×10-3~1×10-1 s-1初始应变速率下的超塑变形行为及其特征。研究发现:轧制态ZK60板材在648 K、1×10-3 s-1拉伸时,可获得最大伸长率650%,应变速率敏感性指数高达0.53;在623 K、1×10-2 s-1拉伸时,可获得伸长率584.5%,应变速率敏感性指数为0.47,呈现出较好的高应变速率超塑性。微观组织与理论分析表明:ZK60合金板材在高应变速率下的超塑性变形过程中主要的变形机制为晶界滑移机制(GBS),主要协调机制为晶界扩散控制的位错蠕变,同时还伴有一定程度的液相辅助协调机制。     

铸态铅黄铜准超塑性变形及其机理的研究

通过恒速度拉伸试验,研究了铸态铅黄铜的准超塑性变形行为及其机理.结果表明:在620～680 ℃,初始应变速率1×10-4～1×10-1s-1范围内材料表现出良好的超塑性.最佳条件为660℃,保温25min后,以初始应变速率1×10-2s-1拉伸,SEM断口扫描和TEM透射照片显示:试样为典型的韧窝断裂;变形初期产生大量位错,随着变形逐渐形成亚晶界,进而演变为小角度和大角度晶界,整个过程是由位错的产生及再结晶来实现的.     

挤压态MB350镁合金的高温拉伸变形行为

研究了热挤压态Mg-3Al-3Zn-1Ti-0.6RE镁合金的高温拉伸变形行为和微观组织演变,分析了该合金在温度为623K-723K,应变速率为1x10-4s-1-1x10-2s-1条件下的流变应力随温度和应变速率的变化,归纳了温度、应变速率与流变应力的关系。研究结果表明：温度和应变速率是影响流变应力的主要因素,在变形过程中,流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而减小。在本实验条件下,该合金的变形本构方程可用双曲正弦函数 来描述,应力指数n=3.286,激活能Q=238kJ/mol,表明该合金的高温塑性变形机制主要是位错滑移和攀移。     

往复挤压ZK60合金的低温准超塑性(英文)

通过2道次往复挤压制备细晶ZK60合金,在443~523K和初始应变速率为3.310-4~3.310-2s-1的范围内测试合金的低温超塑性。结果表明:往复挤压ZK60合金的平均晶粒尺寸约为5.0m,分布于基体内的破碎二次相颗粒和沉淀颗粒尺寸分别为不大于175nm和50nm。该合金具有低温准超塑性,在523K和3.310-4s-1应变速率下伸长率最大,为270%;在443和473K时,应变速率敏感系数m小于0.2;在523K时m为0.42。当温度不高于473K和523K时,超塑性变形激活能分别不高于63.2kJ/mol和110.6kJ/mol。当低于473K时,主要的超塑性流变机制为晶内滑移;在523K时,主要的超塑性变形机制为晶界滑移,由晶界扩散控制的位错蠕变为主要的兼容机制。     

Characteristics of hot tensile deformation and microstructure evolution of twin-roll cast AZ31B magnesium alloys

High temperature tensile properties and microstructure evolutions of twin-roll-cast AZ31B magnesium alloy were investigated over a strain rate range from 10-3 to 1 s-1.It is suggested that the dominant deformation mechanism in the lower strain rate regimes is dislocation creep controlled by grain boundary diffusion at lower temperature and by lattice diffusion at higher temperatures,respectively.Furthermore,dislocation glide and twinning are dominant deformation mechanisms at higher strain-rate.The processing map,the effective diffusion coefficient and activation energy map of the alloy were established.The relations of microstructure evolutions to the transition temperature of dominant diffusion process,the activation energy platform and the occurrence of the full dynamic recrystallization with the maximum peak efficiency were analyzed.It is revealed that the optimum conditions for thermo-mechanical processing of the alloy are at a temperature range from 553 to 593 K,and a strain rate range from 7×10-3 to 2×10-3 s-1.     

细晶Ti-6Al-4V宽幅板材的超塑性变形机理及组织演变

通过恒应变速率拉伸试验,在1103~1223 K温度范围、3.2×10-4~1×10-2s-1应变速率范围内,研究了Ti-6Al-4V宽幅板材的超塑性,在实验中获得了100%-604%的延伸率。分析了组织演变和变形机理,结果表明,其主要变形机理为晶界滑移,以晶内位错运动和β相的晶内滑移为协调机制。实验中还发现在低温下变形时,Ti-6Al-4V宽幅板材存在各向异性,当在高温下变形时,各向异性不太明显。     

Effect of current pulses on fracture morphology in superplastic deformation of 2091 Al Li alloy

１　ＩＮＴＲＯＤＵＣＴＩＯＮＧｅｎｅｒａｌｌｙ［１～４］，ｆｒａｃｔｕｒｅｉｎｓｕｐｅｒｐｌａｓｔｉｃｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｉｓｉｎｔｅｒｇｒａｎｕｌａｒ．Ｂｕｔａｔａｃｅｒｔａｉｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎ，ｉｔｃａｎｅｘｈｉｂｉｔａｌｏｃａｌｉｎｔｅｒｉｏｒｆｒａｃｔｕｒｅ．Ｒｅｆ．５ｒｅａｌｉｚｅｄｔｈａｔｓｕｃｈａｐａｒｔｉｃｕｌａｒｆｒａｃｔｕｒｅｗａｓｃｒｅａｔｅｄｂｙａｈｉｇｈｌｏｃａｌｓｔｒｅｓｓｃａｕｓｅｄｂｙｔｈｅｒｏｔａｔｉｏｎａｎｄｒｅａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔｏｆｔｈｅｇｒａ…     

High strain-rate tensile properties of a TiAl alloy in duplex and fully lamellar microsturctural forms

１　ＩＮＴＲＯＤＵＣＴＩＯＮＴｗｏｐｈａｓｅγｔｉｔａｎｉｕｍａｌｕｍｉｎｉｄｅｓ,ｃｏｍｐｏｓｅｄｏｆａｍａｊｏｒｐｈａｓｅｏｆγＴｉＡｌａｎｄａｍｉｎｏｒｐｈａｓｅｏｆα２Ｔｉ３Ａｌ,ｈａｖｅｒｅｃｅｉｖｅｄｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔａｔｔｅｎｔｉｏｎｂｅｃａｕｓｅｏｆｔｈｅｉｒｈｉｇｈｓｐｅｃｉｆｉｃｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｓｔｉｆｆｎｅｓｓ,ｅｘｃｅｌｌｅｎｔｏｘｉｄａｔｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ,ａｎｄｌｏｗｄｅｎｓｉｔｙ［１］．Ａｓｔｈｅａｌｌｏｙｓａｒｅｅｘｐｅｃｔｅｄｔｏｂｅ…     

半连续铸造AZ31B镁合金的热压缩变形行为

针对半连续铸造的AZ31B镁合金,采用Gleeble-1500热/力模拟机在变形温度为473～723 K、应变速率为0.01～10 s-1、最大变形量为80%条件下进行热/力模拟研究;结合热变形后的显微组织,分析合金力学性能与显微组织之间的关系。结果表明:当变形温度一定时,流变应力和应变速率之间存在对数关系,并可用包含Arrheniues项的Z参数描述半连续铸造的AZ31B镁合金热压缩变形的流变应力行为;实验合金在523 K时开始发生动态回复;随着变形温度的升高和应变速率的降低,动态再结晶开始对AZ31B合金的变形行为产生明显影响,在变形温度623 K以上的各种应变速率下,AZ31B镁合金易变形。     

SUPERPLASTICITY OF A Ni-28.5Al-20.4Fe INTERMETALLIC ALLOY

1.IntroductionInthepastdecadesigniflcantimpr0vementinhightemperaturestrength,pr0cess-inganddesignmeth0dol0gyforNiAlhasbeenachieved.However,limitedductilityandtoughnessaswellaspoorimpactresistancecontinuetobecriticalissuesthatwillimpedeproductionimplementati0n[11.Inordertoimprovethelow-temperatureductilityandpr0-cessingcaPabilities0fNiAl,extensiveinvestigati0nhadbeenconcentrated0ndevelopingmicro-andmacro-all0yingtechniques.F0rexample,anearlierinvestigati0n0namelt-spunNi30Al-20Fewirerevealed…     

Superplasticity and Diffusion Bonding of IN718 Superalloy

The superplasticity and diffusion bonding of IN718 superalloy were studied in this article. The strain rate sensitivity index m was obtained at different temperatures and various initial strain rates using the tensile speed mutation method; m reached its maximum value 0.53 at an initial strain rate of 1×10-4s-1 at 1253K. The diffusion bonding parameters, including the bonding temperature T, pressure p, and time t, affected the mechanism of joints. When the bonded specimen with 25μm thick nickel foil interlayer was tensile at room temperature, the shear fracture of the joints with nickel foil interlayer took place at the IN718 part. Microstructure study was carried out with the bonded samples. The microstructure shows an excellent bonding at the interfaces. The optimum parameters for the diffusion bonding are: T = 1273-1323K, p = 20-30MPa, t = 45-60min.