电石称重法测定水汽浓度的副反应问题

用电石称重法测定气体中的水汽浓度,一般是根据下述电石与水汽的主反应进行计算的。 CaC_2+2H_2O→Ca(OH)_2+C_2H_2↑ (1) H_2O g/m~3=△G×3.607×10~8/V_0 (2)式中△G=电石干燥管吸水后增重,克;V_0=取样气体的体积,换算至标准状态,升;3.607=按反应方程式计算出来的理论计算系数。当使用工业电石时(目前我国尚无试剂电石),工业电石中所含较多的CaO等杂质,将与水汽发生一系列副反应:     

马丁-侯状态方程向液相发展

1955年发表的气体状态方程式经过改进后,其应用范围扩展到液相。在原方程中增加了一个常数,B_4,即: P=RT/(V-b)+(A_2+B_2T+C_2e~(-5.475Tr))/(V-b)~2+(A_3B_3T+C_3e~(-5.475Tr))+(A_4+B_4T)/(V-b)~4+(B_5T)/(V-b)~5并且使方程式满足一个条件,integral from n=V_1 to V_0(PdV)=P_0(V_0-V_1),就可以求出常数B_4的数值。 改进后的方程对一般物质,如二氧化碳、正丁烷、氩、甲烷及氮等,在对比温度Tr约从0.65到临界温度,计算的饱和液相的摩尔容积与文献数据比较,平均偏差不到5％。同时,气相的摩尔容积基本上保持原来的精确度（偏差在1％以内）。并且,不须要增加所需的数据。     

静态混合器在溶液法合成橡胶中的应用

在溶液法合成异戊橡胶的工程开发研究中,首次使用静态混合器进行了胶液与冷溶剂混合稀释、胶液加防老剂以及胶液与水“预乳化”凝聚等实验,取得了初步成果;同时探讨了静态混合器的放大问题,提出了无因次相似放大关系式: △P_2/△P_1=(Z_2/Z_1)(L_2/L_1)(Q_2/Q_1)~n(D_1/D_2)~(3n+1)     

截面涵义对化工管路计算的影响

柏努利方程式(Bernoulli equation)是化工管路计算中广为应用的一个基本方程式: gz_1+u_1~2/2+p_1/ρ+W_e=gz_2+u_2~2/2+p_2/ρ+∑hf 由于该方程式推导时,把划定衡算系统范围的截面选在缓变流段。因此在应用柏努利方程式时,一般均要遵守这一条件。尤其是截面流速甚大时,更应严格遵守。但在某些情况下,如截面流速不大、离心惯性力不显著、或者截面流速项在能量方程中所占比例很小,也允许将截面选在急流处。这在工程计算中是常常遇到的。但必须指出的     

简捷法计算流量

计算流量一般采用猜算法,若用图解法、公式法代替猜算法,可大大简化计算。本文所采用的符号与“简捷法计算管径”一文相同。已知d、∑(1e+1)、P_1、P_2Z_1、Z_2,求流量Q。根据是∑hn=(p_1-p_2)/r+z_1—z-2(1)(?)(2)由(1)式计算出∑hn代入(2)式,这样(2)式中有二个未知数λ、W,故需用猜算法。解:W_设→Re→λ(?)→w_计     

色谱法研究三元系汽液平衡的尝试

本工作用沪产103型气相色谱仪测定了七种溶质在角鲨烷,邻苯二甲酸二壬酯及其混合物中的无限稀释活度系数,并用这些数据预测三元汽液平衡。工作方程为Flory—Huggins方程和Wilsoa方程。原理如下: 1.Flory—Huggins方程。将该方程分别应用于二元系及三元系: lnγ_(1(2))~∞=ln(V_1/V_2)+1-V_1/V_2+x_(12) (1) lnγ_(1(3))~∞=ln(V_1/V_3)+1-V_1/V_3+x_(13) (2) lnγ_(1(2+3))~∞=ln(V_1/V_(23))+1-V_1/V_(23)+x_(12)φ_2~2++x_(13)φ_3~2+(x_(12)+x_(13)-x_(23))φ2φ3 (3)式中γ_(1(2))~∞、γ_(1(3))~∞、γ_(1(2+3))~∞分别是溶质1在溶剂2和3以及混合溶剂2+3中的无限稀释活度系数,x_(ij)为ij分子对作用参数(Flory参数),V_4为i组份的液相摩尔体积,φ_i为i组份的体积分数。本工作假设溶剂混合时体积具有加和性,即V_(23)=x_2V_2+(1-x_2)V_3。     

简捷法计算管径

计算管径一般采用试差法,若用图解法、公式代替试差法,可大大简化计算。在管路设计中常遇到已知管路两端的压力P_1、P_2,管路两端的高度Z_1、Z_2,全部管路的总长度∑(1+1e)(包括管件和阀件的当量长度),流体的体积流量Q,流体的密度p,粘度μ等(如由塔釜流到贮罐)。求最小直径,书上介绍的一般方法为试差法(猜算法),根据是:     

化工管路简捷图解计算法

化工管路计算主要是解决流体在输送过程中管径、流量和所需要的压头之间的关系。管路计算可分为三类1.已知管径d、管长1及流量v,计算压力降h_f。2.给定管径d、管长1及允许的压力降h_f,求流体的流量v。3.已知管长1、流量v 及允许的压力降h_f,选择适宜的管径d。第一类问题的解决方法可利用摩擦系数λ与雷诺数R_c及相对粗糙度(∑/d)的关系的莫     

资料信息

<正> 这是计算孔板流量计的分析方法,这样可以不用试差法或作图。 方程式 流体流经孔板的方程式关系到质量流率与压力降: W=KaoY(2g_cρ△P)~(1/2)(1) 方程式单位的组成是: W=质量流量,磅/秒。     

A2/O-BAF反硝化脱氮除磷双污泥系统的二次启动特性

采用A~2/O-BAF双污泥系统,考察池容比(V_(厌氧):V_(缺氧):V_(好氧))分别为3:5:2和1:3:1时对搁置2个月的活性污泥去除污染物性能的恢复情况。结果表明,2种池容比对COD和NH_4~+-N的去除性能恢复影响较小。V_(厌氧):V_(缺氧):V_(好氧)=3:5:2更有利于TN和PO_4~(3-)P的去除性能恢复,其出水TN和PO_4~(3-)-P在第7天和第4天分别达到14.20 mg/L和0.42 mg/L,TN、PO_4~(3-)-P去除率分别为80.47%、92.02%。拟合方程分析厌氧释磷和缺/好氧吸磷的小试结果表明:V_(厌氧):V_(缺氧):V_(好氧)=3:5:2的厌氧释磷量和缺氧吸磷量更高,且吸磷速率更快。即V_(厌氧):V_(缺氧):V_(好氧)=3:5:2更有利于A~2/OBAF系统的二次启动。     

金黄色磷化膜常温制备与耐蚀性能研究

为提高磷化膜的装饰效果以满足特殊场合的需要,通过正交试验优化了一种能在常温下获得金黄色磷化膜的磷化液配方,用正交试验极差分析法、目测法和硫酸铜溶液点滴试验分别研究了溶液主要成分、pH、温度及磷化时间等因素对磷化膜外观和耐蚀性的影响。其磷化液组成为:3.0 g/LHO-R-COOH、3.5 g/L促进剂、3.0 g/LNa3PO4.12H2O、4.8 g/LZn2+、1.2 g/LMn(H2PO4)2.2H2O、13.6 mL/L H3PO4。最佳磷化工艺参数:θ=25~31℃,pH=2.34~2.84,t=15~20min。     

X程序在硫化胶贮存期预测工作中的应用

用离散松弛时间分布的应力松弛动力学方程式P(t)=P_1e~(-t/τ)_1+P_2e~(-t/τ)_2+…+Pme~(-t/τ)m描绘了压缩应力松弛试验数据。用X程序确定了松弛单元数目和动力学参数。已经证明由试验数据为依据用X程序确定的动力学方程P(t)=P_1e~(-t/τ)_1+P_2e~(-t/τ)_2)表达实际试验数据比经典的单指数方程P(t)=Ae~(-kt)要好得多。对有实际贮存试验结果的T-4硫化胶,将X程序所得动力学参数外推到了室温。外推结果与广州8a实际贮存结果和咸阳13a实际贮存结果进行了比较,结果十分相近。     

反应结晶过程中二水硫酸钙晶粒性能

设计了CaHPO_4·2H_2O-H_2SO_4-H_3PO_4-H_2O体系结晶温度、液相SO_4~(2-)含量、液相P_2O_5含量、搅拌速率和结晶时间的五因素四水平正交实验,通过测量晶体平均粒径优化出平均粒径最大的工艺参数:结晶温度80℃、液相SO_4~(2-)含量50 g·L~(-1)、液相P_2O_5含量260 g·L~(-1)、搅拌速率50 r·min~(-1)和结晶时间2 h。在该工艺参数下进行结晶过程研究,通过分析液相SO_4~(2-)浓度和P_2O_5浓度,XRD、SEM、EDS和激光粒度分析仪表征晶体,研究发现:0~40 min为反应阶段,平均粒径减小;40 min之后结晶过程遵从Ostwald递变法则,从Ca SO4·0.5H2O过渡到Ca SO4·2H2O,平均粒径几乎不变。     

喷射器(续完)

[例] 根据下列条件,求喷射系数K之值: 蒸发器(或结晶器)内压力为: P_0=0.008891[仟克/厘米~2],t_0=5℃冷凝器内压力为: P_K=0.05733[仟克/厘米~2],t_K=35℃工作蒸汽压力为: P=7.0[仟克/厘米~2](饱和蒸汽,绝对压力) 喷嘴效率系数:ηC=0.9 混合室效率系数:ηK=0.95 扩散器效率系数:ηд=0.75[解] 为要保证冷蒸气自蒸发器或结晶器进入混合室时具有一定的速度,以克服运动中生成的摩擦阻力,故令P_2相似文献   

高浓度锆共存下的镧分光光度测定

依据H2O2优先和Zr~(4+)络合的原理,以偶氮胂Ⅲ为显色剂,建立了La~(3+)、Zr~(4+)共存下La~(3+)含量的分光光度测试方法。结果显示,在高质量浓度Zr~(4+)存在下,以H2O和H2O2的体积比为9∶1的溶液为溶剂,可实现对Zr~(4+)的掩蔽;在最佳实验条件下,La~(3+)离子工作曲线方程式为:A=0.396 9c+0.039 54,相关系数R=0.999 1,线性范围为0.2~1.6μg/m L,回收率在100%~101%之间。     

管路中流体流量的简便计算法

在简单管路的计算中,我们常碰到这样的问题:已知管径d、管长l 及压头H,求流量V_秒。求解这类问题时,由于不知道流速W,从而不能直接算得雷诺数Re 及摩擦系数λ;所以常常要用试差法,对初学的人来说,会造成计算上的麻烦。为简便计,可将有关计算方程式加以组合,绘制(λ·Re~2)~(1/3)与Re 的关系图,按此计算,就可以不用试差法。     

焦磷酸盐溶液体系电镀白铜锡的添加剂研究

通过赫尔槽试验和方槽试验研究了新型添加剂K-1(胺类与环氧化合物的缩合物)用于焦磷酸盐溶液体系电镀白铜锡的镀液组成和工艺。结果表明,最佳镀液组成和工艺条件为:K_4P_2O_7·3H_2O 300 g/L,Sn_2P_2O_7 8 g/L,Cu_2P_2O_7·4H_2O 12 g/L,添加剂K-1 2.4~4.0 m L/L,还原剂2 g/L,p H 8.5~9.5,电流密度0.7~1.2 A/dm2,温度25°C。添加剂K-1作为光亮剂,具有细化晶粒的作用,但不具有整平能力,其用量为0.8~4.0 m L/L时均能得到Sn含量为45%~55%的白铜锡镀层。     

实用过滤方程式

一绪言目前,在有关书籍及实践应用中,进行关於过滤问题计算时所用的过滤方程式,其最后形式皆用下式表示: Q~2+2QQ_θ+Q_θ~2=KF~2τK=2ρ/μσε这个方程式应用於实际中有下述主要缺点: (i)已知,过滤过程主要分两类方式进行,即:等压过滤与等速过滤。它们之间在实际计算中,确实存在着区别,但在上式中,根本不能看出。(ii)应用上式时,必须首先定出K值。但知     

确定流动汽液平衡釜总压的直接法

本文提出了两种由体系温度(T)及汽液相组成(y,x)推算总压(P)的直接法。对二元体系,如果忽略气相非理想性,计算总压的公式如下: 式中P_1~0、P_2~0分别为组分1、2的饱和蒸汽压,P为在y_1~0组成下的总压。 P=y_1x_1P_1~0+y_2x_2P_2~0 式中:y_1、y_2分别为组分1、2的活度系数,可由图解积分法求得。用T、x、y、P均已知的体系数据,对上述两方法进行验算,结果计算值与实验值吻合。此法可直接确定用流动平衡釜测汽液平衡时的总压;对同时测定了T、x、y、P的体系可进行逐点的P检验。     

图表2-34 齿轮的齿数与传动比

单级齿轮副的传动比(转速比)即使在正齿轮低速回转时也不得超过1/7,一般为1/5左右,也可达1/6。此外,对伞齿轮和人字齿轮,传动比的极限如表2-6所示。为了减小整个机器的外形尺寸,龆轮的齿图表2-34为每级传动比(上式中的1/B 及1/C)已知时,假设 Z_1而求 Z_2(或代入 Z_2以求Z_4) 用的图表。(?)[例题2-34] 当龆轮齿数 Z_1=17,传动比 i=1/4. 8时,大齿轮的齿数 Z_2为多少?解:Z_1轴上的17和 i 轴上的1/4. 8的连线与 Z_2相交,交点读数83即为所求的 Z_2