NHD脱碳液石英砂过滤工艺

采用石英砂过滤对NHD脱碳液进行了净化处理,研究了石英砂粒径、床层高度、过滤速度及操作压力等因素对固体杂质去除率的影响。确定了石英砂过滤方法处理NHD脱碳液的适宜条件,同时确定了砂床反冲洗方式及其强度。实验结果表明：在室温,石英砂粒径范围0.60～0.80 mm、床层高度600 mm、操作压力为0.03 MPa以及滤速为8.1 m/h的条件下,NHD脱碳液经石英砂过滤净化处理后,固体杂质去除率可达89.8%以上,且处理后的NHD脱碳液的吸收性能未变。     

陶瓷膜过滤受污NHD脱碳液的改进工艺研究

通过添加配料对受污NHD脱碳液中固体杂质进行改性处理,然后采用陶瓷膜对添加配料后的受污NHD脱碳液进行净化处理,研究了配料种类、添加量及跨膜压差等因素对过滤性能的影响,确定了添加配料后陶瓷膜过滤受污NHD脱碳液的最佳操作条件.试验结果表明:在室温、操作压力为0.10MPa的条件下,选用配料a、其添加质量分数为0.2%时,对受污NHD脱碳液进行净化处理,处理后受污NHD脱碳液的固体杂质去除率可达94.5%,且NHD脱碳液的吸收性能未变.     

受污NHD溶剂石英砂过滤工艺的改进

采用床高为600 mm、粒径为0.60～0.80 mm的石英砂过滤器,通过添加配料对NHD溶剂中固体杂质进行表面改性处理,然后对添加配料后的NHD溶剂进行净化处理,研究了配料粒径、添加量及操作压力等因素对过滤效果的影响,确定了对添加配料后的NHD溶剂进行过滤的最佳操作条件。实验结果表明:在室温,配料粒径为20～25μm、添加量为m(配料)∶m(固体杂质)=0.32、操作压力为0.03 MPa的条件下,NHD溶剂经过滤后,固体杂质去除率可达92.3%,且处理后的NHD溶剂的吸收性能未变。     

受污脱碳液的膜前预处理工艺研究

采用吸附剂对受污NHD脱碳液进行膜分离预处理,研究了吸附剂添加量和吸附时间等因素对其吸附效果的影响,确定了吸附法处理受污NHD脱碳液的适宜条件.试验结果表明在室温、搅拌强度和时间分别为140 r/min(1 min)、60 r/min(5 min)时,吸附剂加入量为4 g/L,搅拌后静置沉降20 min的条件下,受污NHD脱碳液的固体杂质去除率可达86.2%.相比单独经无机膜过滤时的膜通量衰减变缓,平均膜通量增加,且处理后NHD脱碳液的吸收性能未变.     

NHD脱碳液受污染的原因及处理方法

介绍了NHD脱碳液在生产过程中存在的问题以及各厂家净化处理NHD脱碳液中固体杂质的方法。针对这些厂家净化处理方法的弊端，提出了新型的NHD脱碳液净化处理技术，并进一步阐述了该新型技术的原理及应用情况。     

聚乙二醇二甲醚脱碳液污染原因分析及其净化

论述了NHD脱碳液在合成氨生产过程中存在的问题,并分别介绍了目前净化处理NHD脱碳液中固体杂质的各种方法.针对这些净化处理方法的弊端,本文提出了新型的NHD脱碳液净化处理技术,并进一步阐述了该新型技术的原理及其应用.     

NHD脱碳液受污染的原因及对策

论述了NHD脱碳液的性质及其在生产过程中产生的问题，井分别介绍了各厂家净化处理NHD脱碳液中固体杂质的方法。针对这些方法的弊端，提出了新型的NHD脱碳液净化处理技术．进一步阐述了该技术的原理及其应用。     

NHD脱碳液净化除杂技术的工业运用

介绍了NHD脱碳液净化除杂的基本原理及其在工业运用中的操作流程和配料原则。通过实际运用,该技术不改变NHD脱碳溶液成分,不影响溶液使用性能,固体杂质去除率达90%以上,溶剂的损失率低于0.1%,有效解决了NHD脱碳液被污染后对生产的影响,并取得了一定的经济效益。     

NHD脱碳液净化除杂技术的工业运用

NHD脱碳液在循环使用中,容易被氧化成的硫单质和粉尘等污染,造成溶液颜色变黑,脱碳电耗高、管道经常堵赛等一系列问题,为此,采用了NHD脱碳液净化除杂技术对受污NHD脱碳液进行处理。介绍了该技术在工业运用中的操作步骤、主要仪器设备、配料原则和处理后的效果,实践表明,NHD脱碳液净化除杂技术可满足脱碳液的回收再用,且不改变脱碳液成分;与处理效果相同的蒸馏法相比,处理成本大大降低。     

NHD脱碳系统运行中出现的问题及对策

0前言河南平顶山飞行化工公司二期净化分厂脱碳系统采用NHD脱碳法。随着系统气量的增大,溶液的性质逐渐变差,净化气中φ(CO2)和再生气体的控制指标难以维持。为此,从NHD溶液的吸收、再生及溶液的过滤等方面进行改造。1NHD溶液的吸收开车初期,因气量不是太大,NHD贫液温度控制在-2℃,净化气中φ(CO2)控制在<2000×10-6。随着气量不断增大,溶液循环量也逐渐增加,NHD贫液温度逐渐上升,但基本上能控制在0～2℃,净化气中φ(CO)能控制在<3000×     

以氢氟酸协同草酸精制石英砂尾矿及其作用机理

高纯度石英砂在建筑、玻璃制造、铸造等工业领域应用广泛,将石英砂尾矿进行除Fe、Al处理,能够得到相当于高纯度石英砂的替代产品。本研究采用广东河源石英尾矿为原料,提出以氢氟酸协同草酸精制石英砂尾矿的方法,并确定最佳的条件。通过对草酸Fe³⁺溶解络合实验,确定了草酸用量与反应温度;通过HF协同草酸精制实验,确定了酸浸反应时间与物料比例。结果表明,80℃时200g粒径60目的石英砂尾矿在100mL饱和草酸溶液与HF比为25:1(体积比)的酸浸液中,浸泡4h时对石英尾矿的处理可以达到精制的目的。精制后石英砂中二氧化硅含量可以达到99.97%,白度达87.5.实验表明,通过补加草酸与HF可实现精制液的循环应用。冷却失效的精制液可回收结晶析出的草酸,剩余精制液与石英砂水洗液一起进行尾液处理。尾液处理采用饱和澄清石灰水将废液中的杂质沉淀析出,尾液与饱和澄清石灰水的体积比为1:13时处理效果最好,处理后可以达到中水的排放标准。     

受污NHD溶剂腐蚀性净化处理研究

对受污NHD溶剂进行了腐蚀性进行了分析测定,分别采用抽滤法、无机膜过滤法、加CaO抽滤法对受污NHD溶剂进行了净化处理,研究了各种净化方法对受污NHD溶剂腐蚀性去除率和吸收效果的影响,根据净化后腐蚀性去除率和NHD溶剂的吸收性能,确定最佳净化方法。试验结果表明：在室温,真空度为0.09MPa的条件下,选用加CaO抽滤法,CaO用量为0.05g（CaO）/mL（NHD溶剂）,对受污NHD溶剂进行净化处理,处理后受污NHD溶剂液的腐蚀性降低了69.8%,且NHD溶剂的吸收性能恢复了90%。     

柔性杂质及滤液质量的表征

柔性杂质广泛存在于有机高分子溶液中,对过滤的影响显著而独特,受力可产生几乎任意大的变形,导致滤除困难、系统堵塞等问题,因此柔性杂质的表征、过滤质量的检测均存在特殊困难。本文介绍了一种以压差自动测量为基础的滤液质量检测方法,既适用于固体杂质,也能够反映柔性杂质含量。同时还引入过滤功率的概念,用来间接表征物料中柔性杂质的含量。结果表明,若过滤功率异常升高且固体粒度未发生显著变化,表示物料中柔性杂质含量异常增高。     

陶瓷膜澄清食醋前的预处理工艺

当陶瓷超滤膜澄清食醋时,先采用经济简便的石英砂过滤方法预处理食醋。滤后的食醋不仅感观、理化和卫生指标均符合国家标准,放置18个月以上无返浑现象,且相比只经陶瓷膜过滤时的膜通量衰减变缓,平均膜通量增加,膜管使用寿命增加0．5年左右,陶瓷膜澄清食醋的成本减少了约3．71元／t。实验证明了陶瓷膜过滤食醋时前置石英砂预处理工序具有重要的经济价值,同时确定出石英砂过滤和反冲洗的最佳工艺条件。     

搅拌式过滤器的研制及在油田污水处理中的应用

为了解决大庆油田现有石英砂过滤器反冲洗憋压、跑料、滤料再生困难等问题,在对原有过滤装置分析的基础上,根据反冲洗特性,对过滤器进行了改造,开发出搅拌式过滤器。经现场测试,搅拌式过滤器反冲洗压力由原来的0.27～0.46M Pa降低到0.17～0.20M Pa,且均能实现罐群水反冲洗。改造后搅拌式过滤器出水油平均含量5m g/L以下,平均去除率达到75%以上;出水悬浮物平均含量为9.8m g/L,去除率达到80%以上。     

沙漠石英砂制备洗衣粉用水玻璃的实验研究

研究了以沙漠石英砂和烧碱为原料制备洗衣粉用水玻璃的工艺条件,即配料比（石英砂与烧碱的质量比）、反应时间和反应压力对水玻璃的硅钠比（二氧化硅与氧化钠物质的量比）和二氧化硅熔出率的影响。确定了最佳条件：配料比为2.1,反应时间为8.0 h,反应压力为0.75 MPa。在此条件下得到的水玻璃的硅钠比为2.24,二氧化硅熔出率为80.5%     

脱碳液中铁含量的测定

提出了一种脱碳液中铁含量的分析方法,采用分光光度法来测定脱碳液中得铁含量,结果满意.