柴达木盆地盐渍土环境管道防腐层质量及腐蚀分析

为明确柴达木盆地盐渍土环境土壤腐蚀性,做好管道防腐的第一道防线,对柴达木盆地盐渍土环境管道防腐层质量与管道腐蚀情况进行了分析。结果表明,盆地内青海油田的大量油气水集输管道周边土壤含盐量在0.044%～45.8%(质量分数)之间,根据土壤腐蚀性检测评价结果,盆地内盐渍土土壤腐蚀性等级在2级"较弱"至3级"中等"之间,土壤腐蚀性整体不高。目前青海油田集输管道外防腐层主要是3PE、熔结环氧粉末和EP重防腐漆,施工损伤、磨损和补口质量差是防腐层损伤主要原因。通过现场开挖验证发现,湿度和氯离子含量、含盐量是影响管道腐蚀的重要因素,在干燥环境中,无论土壤含盐量、氯离子含量等其他因素强弱,管道腐蚀均不严重;在湿润环境中,土壤氯离子含量、含盐量对腐蚀有较大影响,当其含量较低时腐蚀较严重,呈现点蚀特征,当土壤氯离子含量、含盐量较高时,腐蚀轻微。     

浅海及海滩钻井装置的应用与发展

<正> 浅海是指水深0～5m的沿岸水域;海滩是指低潮线与高潮线之间的潮间带和与之相连的滩涂地带。在浅海、海滩勘探与开发油气资源,由于环境条件有所不同,必须采用浅海、海滩钻井装置。 我国胜利油田、大港油田、辽河油田的浅海、海滩地区,石油地质构造从陆地向海中延     

土壤腐蚀性评价方法及应用

土壤腐蚀性的调查主要包括土壤电阻率、金属自然电位、电位梯度、氧化还原电位、pH值、含水率、容重及土壤温度等指标.同时,采用埋藏试验,取得碳钢1年的腐蚀数据.土壤腐蚀性测试方法及埋藏试验方法参照全国土壤腐蚀试验网试验规程,利用土壤电阻率、碳钢平均腐蚀率及点蚀速率对各试验点的土壤腐蚀性进行单项评价,再根据分项评价结果,以单项评价的最严重的评价结果定级进行综合评价.根据土壤腐蚀性测试结果,依据相关标准,对测试调查区域内的土壤腐蚀性进行分级评定.     

油田计量站牺牲阳极区域防腐技术

1 站内土壤腐蚀性调查(1 )土壤腐蚀性综合分析。采用国际上通用的综合评价指标评价站内土壤的腐蚀性 ,主要评价指标有土壤电阻率、氧化还原电位、ｐＨ值、含水量、硫化物、硫酸盐含量、氯离子含量、硫酸盐还原菌含量等。选择 4个区域进行测试 ,根据ＳＹ Ｔ0 0 87—85对测试结果进行评价 ,4# 测试地点评价指数总和为 - 8,属于中等腐蚀 ,1 # 、 2 # 、 3# 测试地点评价指数总和分别为 - 1 2、 - 1 2、 - 1 1 ,均属于强腐蚀。测试数据表明该站土壤的电阻率低 ,含水高 ,含有硫酸盐还原菌 ,含ＳＯ2 -4 、Ｃｌ-、Ｓ2 较高 ,腐蚀性较强 ,测试还表…     

长庆高矿化度含油污水生化处理新技术研究及应用

针对长庆油田低渗透、非均质性强、地层水矿化度高等特点,以试验区活性污泥和油污土壤为菌源,应用物理诱变选育技术,研发出可在矿化度10～100 g/L范围存活的本源高效菌种体系Ca-Vi。室内开展了该菌种除油效果评价及对原油的降解作用、污水腐蚀性等试验研究。结果表明,该菌种除油效果明显,除油率可达91%以上,生化处理后含油量均低于10.0 mg/L;微生物对ZJ站、YY1站大分子原油降解效果较好;污水经生化处理后腐蚀性降低,XW5和YY1站现场挂片试验,腐蚀速率由0.228 mm/a和0.4231mm/a分别降至0.066 mm/a和0.0213 mm/a。污水生化处理工艺适用于处理pH 6～8、温度20～35℃、CODcr≤2000 mg/L、含油量≤250 mg/L的污水;处理初期投加的微生物菌种活性大于1014个/mL,曝气池中溶解氧≥2 mg/L。处理后水中含油≤10 mg/L,有机杂质≤15 mg/L,达到油田污水回注水质标准,且运行稳定。现场试验效果证明,长庆高矿化度采出水生化处理新技术有进一步扩大规模、推广应用的良好前景。     

用电导值预测土壤腐蚀性的新方法

本文根据丰富的土壤埋片腐蚀试验数据,研究了土壤腐蚀性和其导电性能的关系,分析了用电阻率预测土壤腐蚀性等级时的失误几率及可能的原因,提出了用土壤浸出液电导值判别土壤腐蚀性的新方法,可提高预测的可靠性.     

萨北油田土壤腐蚀调查与评价

通过萨北油田土壤腐蚀性调查研究，提出了适合萨北油田实际情况的土壤腐蚀性评价标准，给出了萨北地区土壤腐蚀性分级分类图。介绍了调查方案和测试内容，测定了土壤的电阻率、氧化还原电位。金属腐蚀电位、pH值；分析了土壤的电阻率、总含盐量、pH值和土壤含水量对金属腐蚀的影响；综合分析结果，对萨北地区土壤腐蚀性进行了评价，分别列出了腐蚀等级。     

土壤埋设管线腐蚀判断法

一、前言作为腐蚀环境之一的土壤,其中与腐蚀有关的可溶性离子的种类和数量与天然水类似;与作为强腐蚀性环境的海水相比,土壤的腐蚀性较弱。但有时也会发生强烈腐蚀,这是由于土壤的性质不均匀而造成的。。在土壤不均匀程度小的场合,腐蚀大体上是均匀进行,出现均匀的腐蚀形态,称为微观电池腐蚀。如钢的腐蚀速度为0.001～0.3mm/a,平均为0.025mm/a。在土壤不均匀程度较大的情况下,对于腐蚀电池,象多少米那样大小称为宏观电池腐     

复杂断块油田小区块腐蚀治理研究

1 腐蚀因素分析( 1)生产系统产出液腐蚀性强。生产系统中 ,由于介质的存在 ,引发了腐蚀的产生 ,介质的强腐蚀性是造成系统严重腐蚀的最根本原因。但是在中原油田这种极复杂断块油田 ,不同油区、不同地层的水体性质也不同 ,因此了解不同的水体性质和腐蚀因素是采取有针对性防腐措施的前提。复杂断块油田产出液介质有如下特点 :①产出液ｐＨ值较低 ( 6 0～ 6 5 ) ,为弱酸性水体 ;②ＣＯ2 含量较高( 2 0 0ｍｇ/Ｌ以上 ) ;③含有一定量的Ｏ2 、Ｈ2 Ｓ、ＳＲＢ等腐蚀性物质 ;④矿化度高 ( 3× 10 4～ 17× 10 4ｍｇ/Ｌ) ,Ｃｌ— 含量高( 2× 10…     

1,3,4-噻二唑衍生物的合成及其抗腐减摩性能

以2-巯基-5-甲基-1,3,4-噻二唑为原料,经分子设计合成了一种新型噻二唑衍生物2-苄基巯基-5-甲基-1,3,4-噻二唑(简称TM),利用FTIR、元素分析、液相色谱和质谱等手段对产物的结构进行了表征,确定了合成产物为目标产物TM,且纯度大于90.0%。采用热重分析测试了TM的热稳定性,TM热分解温度为232℃,具有较好的热稳定性;腐蚀性实验结果表明,TM具有较好的抗腐蚀性。将TM作为多功能润滑油添加剂添加到基础油中,利用四球摩擦磨损试验机考察了TM的摩擦学性能。实验结果表明,TM具有良好的抗磨减摩性能,当添加量为0.6%(w)时,抗磨减摩效果最佳;在较宽载荷范围(100～500 N)内,添加0.6%(w)TM的加剂油的摩擦系数和钢球的磨斑直径较基础油均有较好的改善。     

储罐基础及罐体改造施工技术

在进行罐基础、罐底板、罐壁板的部分或全部更换施工中,如果按照常规施工方法仅在罐内设提升机构来提升罐体,一般难以保证罐基础施工的连续性,从而影响罐基础的施工质量。文章以中国石化股份有限公司荆门分公司一台5000m3油罐改造施工为例,介绍一种罐基础、罐底板及底圈壁板更换的新方法。该方法既保证罐基础、罐底板更新的连续性,又很好地控制了罐体变形,机具简单,操作方便。     

大型储罐密封装置与罐壁接触不良的解决方法

密封装置在大型储罐运行过程中起着至关重要的作用,长期运行的储罐会出现密封装置与罐壁接触不良的情况。针对此情况结合现场实测数据分析了原因,通过增加过渡装置解决了密封失效问题。     

双向水封罐在原料水罐上的应用

为了防止原料水罐因负压而被泵抽瘪,宜采用双向水封罐,经过检测证明运行效果较好。     

全容式LNG储罐混凝土外罐的预应力方案计算

为确保全容式LNG储罐混凝土外罐的造价经济、受力合理,有必要对混凝土外罐施加预应力。从工程设计的角度出发,以全容式LNG储罐混凝土外罐的受力特性为基础,对混凝土外罐预应力方案的计算要点进行了较全面的分析和总结,提出了简单易行的计算解决方案,并以16万m3LNG储罐为例,给出了详细的计算过程,实践证明提出的计算方案是正确的。     

大型LNG预应力储罐罐壁厚度取值探讨

提出了大型LNG预应力储罐罐壁的侧压力近似计算公式,推导出了罐壁厚度初步估算公式.罐壁厚度是罐体设计首要确定的一个参数,采用本文给出的公式可以初步确定罐壁的厚度,然后通过承载力和抗裂度验算及配筋率的调整最终确定罐壁的厚度.     

大型LNG低温储罐内罐安装精度控制技术

以16万m3LNG低温储罐内罐施工为例,从内罐结构、安装工艺、壁板垂直度和底板平整度控制、检验与返修等方面,介绍了9Ni钢内罐安装精度的控制方法。实践表明,精确定位安装壁板、反变形、多层多道双面同时埋弧自动横焊等方法,均可提高内罐安装的壁板垂直度和底板平整度。     

泥浆罐变形预防和矫正方法

针对泥浆罐制造过程中出现的变形问题,用实例分析了2种预防变形的方法：①优化结构形式,合理布置焊缝;②选择正确的施工工艺。针对制造过程中出现的变形,给出了火焰矫正的操作方法和注意事项。     

全容式LNG储罐混凝土外罐的罐壁罐顶厚度取值研究

全容式LNG储罐的混凝土外罐是由圆形底板、圆柱形预应力罐壁和穹形罐顶组成的超静定结构。在进行混凝土外罐的有限元分析时,必须先确定外罐的几何尺寸,这些几何尺寸的合理与否关系到计算分析的效率。通过对外罐在起控制作用的荷载作用下的受力特性分析,结合不同设计极限状态下的强度和正常使用要求及各自的荷载系数,推导了罐顶厚度、罐顶腋部厚度和罐壁厚度的计算公式。研究结果已应用到江苏LNG、大连LNG的工程设计中,证明是正确的。     

LNG低温储罐内罐底板与环板排板的探讨

针对福建某LNG低温储罐内罐底板的十字焊缝,对LNG储罐内罐底板与环板在排板时三块板之间的焊缝距离进行了讨论。在LNG储罐的设计规范中明确要求三块底板之间的焊缝距离必须满足不小于300mm的要求（即不出现十字焊缝）。但对两块底板与一块环板组成的三块板是否也应满足上述要求没有明确的规定,从焊缝的疲劳强度、应力的分布等方面考虑,底板与环板都属于内罐底板．环板由于承受壁板的重力更应该重视。在排板过程中应避免十字焊缝的出现。最后对十字焊缝提出了修改方案．     

静压法油罐自动计量系统

对静压法油罐自动计量系统的原理、系统构成进行了详细的介绍,并分析了该系统的精度。