30MnVS非调质钢奥氏体连续冷却转变行为

采用膨胀法和金相-硬度法,测定了30MnVS非调质钢的临界点Ac1,Ac3;测定了30MnVS非调质钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线及相转变点;分析了转变产物的组织形态,并测定了其维氏硬度,获得该钢的连续冷却动态转变曲线(动态CCT曲线),为该钢后续的控轧控冷和控锻控冷工艺的制定提供依据。     

Nb、Mo元素对X70级管线钢组织和硬度的影响

 在Formastor-Ⅱ热膨胀相变仪上,测定了3种不同化学成分的试验钢在不同冷却速度下连续冷却时的热膨胀曲线,采用热膨胀法并结合金相-硬度法绘制了试验钢连续冷却转变曲线（CCT曲线）,研究了冷却速度和化学成分对组织及硬度的影响。结果表明：添加Mo元素和高铌含量的试验钢均能在较低的冷却速度和较大的冷速范围内获得针状铁素体组织,并且试验钢的硬度随冷却速度的增大而增加。     

抗震耐火钢Q420FRE动态CCT曲线及组织研究

为研究抗震耐火钢Q420FRE的生产工艺,采用膨胀法测定了临界转变温度Ac1、Ac3;使用Gleeble-3800型热模拟试验机测定了不同冷却速度下连续冷却转变过程,记录温度体积变化曲线,并结合试验钢金相组织和硬度变化分析在不同冷却速度下的组织转变区间和组织转变类型,绘制出该钢的动态CCT曲线,为该钢的控轧控冷生产提供科学指导。     

1种Mn-B系贝氏体钢连续冷却转变曲线

利用膨胀法结合金相分析在THERMECMASTOR-Z热模拟试验机上测定,获得了Mn-B钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),并研究了冷却速率对钢组织及硬度的影响。实验结果表明,在生产中冷却速度控制在2～15℃/s范围内,可以得到贝氏体为主、没有马氏体的组织;Mn-B钢的硬度随着冷却速率的增加逐渐增大。     

27SiMn钢CCT曲线的测定

在Gleeble1500D热模拟机上利用膨胀法测定了27SiMn钢在不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),利用蔡司显微镜观察了不同冷速下试样的金相组织,借助莱卡硬度计测定了各试样的显微硬度值.随着冷却速度增加,硬度值越来越大.通过对CCT曲线的分析为生产工艺的制定提供了一定的实验依据.     

13MnNbTi钢连续冷却组织转变规律研究

利用膨胀法结合金相法在G leeb le-1500热模拟试验机上测定了13MnNbTi钢在不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线,获得了13MnNbTi钢的连续冷却转变CCT曲线。研究了该钢种连续冷却过程中奥氏体转变及转变产物的组织,为热处理工艺的制定提供了参考依据。     

P510L钒微合金化钢的CCT曲线及其显微组织

通过测定P510L钢在不同冷速下的连续冷却转变的膨胀曲线,获得了该钢的CCT曲线;研究了P510L钢连续冷却过程中奥氏体的转变过程及转变产物的组织形态和显微组织;通过对CCT曲线的分析为控轧控冷工艺提供了理论依据。     

Q690钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线

采用Formastor-F型全自动相变仪测定Q690钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),研究了Q690钢在不同冷却速度下的显微组织形态,分析了合金元素对连续冷却转变曲线的影响,通过对CCT曲线的测定为Q690钢热处理制度和控冷工艺提供理论依据.     

V-Nb微合金化热轧带肋高强度钢筋HRB600的连续冷却转变曲线

试验用600 MPa级高强度钢(/%:0.23C,0.67Si,1.35Mn,0.028P,0.023S,0.131V,0.033Nb),由25kg真空感应炉冶炼,并热轧成16 mm×180 mm扁材。利用膨胀法结合金相分析及硬度在Thermecmastor-Z热模拟试验机上测定了HRB600钢在冷却速率0.1~100℃/s下的连续冷却转变膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线)并研究了该钢转变后的组织。结果表明,850℃奥氏体时,冷却速率小于3℃/s时试验V-Nb微合金化高强度钢HRB600的组织为先共析铁素体+珠光体,当冷却速率为5℃/s时,出现少量马氏体,影响钢筋的焊接性能,当冷却速率达100℃/s时可获得马氏体组织。     

X65管线钢连续冷却相变行为的研究

利用膨胀法，结合金相法在Gleeble-1500热模拟试验机上测定了X65管线钢不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线，获得了该钢的连续冷却转变曲线（动态CCT曲线）；研究X65管线钢的连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织；通过对CCT曲线的分析，为现场控轧控冷工艺的制定提供了参考依据。     

合金钢淬火-配分工艺研究进展

 随着国内冶金、机械等领域的不断发展,对钢铁材料性能的要求越来越严格,汽车用钢不仅要求减重而且要有足够高的抗冲击性能保证汽车安全性,耐磨材料不仅要保证硬度还要有良好的韧性。合金钢淬火-配分(quenching and partitioning,简称Q&P)工艺是由美国Speer J G教授在2003年受Trip钢启发提出的,最终目的是在硬相基体上获得一定量的软相残余奥氏体,从而提高钢的塑韧性,马氏体、贝氏体保证了强度,残余奥氏体可以提高韧性,两相结合拥有良好的综合力学性能。和传统工艺淬火-回火(QT)抑制碳化物析出不同,钢中的碳没有分解为碳化物,而是在保温过程中重新扩散至奥氏体,提高了奥氏体的稳定性。Q&P钢具有成本低、性能好、工艺相对简单等特点,最初应用到汽车高强钢上,可以很大程度减轻汽车的质量、提高防撞能力、减小变形程度;陆续有研究者将Q&P工艺应用到耐磨材料上,发现可以在耐磨性损失很小或者不损失的情况下大幅度提高韧性。为了进一步提高性能,国内外许多学者做了大量的研究,在Q&P热处理工艺优化方面,发现奥氏体化温度、淬火工艺、配分工艺等参数对Q&P钢组织和性能都有较大影响;在合金元素调控方面,不仅C、Mn、Si等常规合金元素对Q&P钢的性能有重要的影响,Nb、Mo等微合金元素也对Q&P钢组织和性能有较大的影响。主要阐述了Q&P工艺的发展、国内外的研究现状以及Q&P工艺的应用,最后对Q&P工艺未来的发展进行了展望和总结。     

临界热处理对中碳 Q&P 钢组织与性能的影响

摘要：对中碳钢采用Q&P（淬火 碳分配）和I&QP（临界热处理,淬火 碳分配）热处理工艺,通过对试样的显微组织,残余奥氏体的体积分数及其碳含量,硬度及其拉伸性能进行分析,研究了临界加热对中碳Q&P钢组织和性能的影响。实验结果表明,经临界热处理的Q&P钢组织中,除了马氏体和残余奥氏体,还存在部分铁素体,同时残余奥氏体的体积分数较少,马氏体板条更加细小。在相同的碳分配时间下,I&QP试样的硬度和抗拉强度都比Q&P试样低,但由于I&QP试样中软相铁素体的存在以及残余奥氏体能发挥更好的TRIP效应,使得临界热处理的实验钢的伸长率更高,加工硬化指数增加,强塑积更大。     

热变形对淬火配分低碳CrNi3Si2MoV钢组织和力学性能的影响

试验用CrNi3Si2MoV钢(/%:0.21C,1.75Si,0.29Mn,0.0060P,0.0007S,1.03Cr,2.86Ni,0.31Mo,0.08V)由50 kg真空感应炉冶炼,并锻成φ15 mm的钢棒。通过Gleeble-3800热模拟试验机、扫描、透射电镜(SEM、TEM)和X-射线衍射仪(XRD)等研究了1 200℃奥氏体化的CrNi3Si2MoV钢在750℃ 10%~70%热变形+淬火至330℃和550℃1 min的淬火分配(Q&P,Qnenching and Partitioning)处理后,热变形量对Q&P处理试验钢组织和硬度的影响。试验结果表明,热变形+Q&P处理后CrNi3Si2MoV钢的组织为板条奥氏体+5.7%~17.2%薄膜状残留奥氏体;变形量为30%时残留奥氏体量最大(17.2%),50%变形时HV值最大为448,当变形量达70%时该钢发生明显的再结晶,组织细化,钢的硬度降低。     

Effect of Cooling Rate and Deformation on Microstructures and Critical Phase-Transformation Temperature of Boron-Nickel Added HSLA H-Beams

 Microstructures and critical phase-transformation temperature of boron-nickel added Nb-treated high strength low alloy (HSLA) H-beams cooled at different cooling rate, with different deformation were investigated. Continuous cooling transformation (CCT) diagram of this new type of steel was obtained by using Gleeble 1500 thermomechanical simulator. Microstructures and hardness, especially micro-hardness of the experimental steel were investigated by optical microscopy (OM), scanning electron microscope (SEM), Rockwell and Vickers hardness tests. Phase analysis was also studied by X-ray diffraction (XRD). The results indicated that with increase of cooling rate, microstructures of continuous cooled specimens gradually transformed from polygonal ferrite and pearlite, grain boundary ferrite and bainite, bainite and martensite to single martensite. The CCT diagram revealed that slow cooling was needed to avoid austenite-bainite transformation to ensure toughness of this steel. By plastic deformation of 40%, austenite-ferrite transformation temperature increased by 46 ℃, due to deformation induced ferrite transformation during continuous cooling, but Rockwell hardness has little change.     

HOE 400/250罩式炉等温球化退火对GCr15轴承钢硬度和组织的影响

对比分析了 GCr15轴承钢780 15-20°C/h炉冷至660°C的普通连续球化退火和780°C加热,30 °C/h冷却至720 °C 2 h再以20 °C/h炉冷至660 °C的等温球化退火后钢的硬度和组织。结果表明,在相同退火时 间条件下,采用连续球化退火工艺GCr15钢的HB硬度值为184 - 202,球化组织级别为2.0-3.5,采用优化的等温 球化退火工艺,GCr15钢HB硬度值为191 -198,球化组织级别为2.0 ~2.5,取得较好的效果。     

配分温度对于Q&P钢成形性的影响规律

利用扫描电镜、连续退火模拟试验机和成形试验机研究了配分温度对Q&P钢组织和成形性能的影响,结果表明,不同的配分温度会使得Q&P钢获得不同的残余奥氏体体积分数,当配分温度为300~450 ℃时,残余奥氏体的体积分数为8.79%~12.19%,次应变相同的情况下,FLC曲线的单向应变区主应变最大提升0.09,双向应变区主应变最大提升0.05,平面应变区主应变提升不显著。配分温度主要通过影响残余奥氏体体积分数使FLC曲线位置发生变化,残余奥氏体体积分数的增加提高了Q&P钢的成形性能。     

Hot Deformation Behavior of V-Microalloyed Steel

Through the expansion curve of continuous cooling transformation at different cooling rates measured by THERMECMASTOR-Z thermal simulator for U75V rail steel,the continuous cooling transformation curve was obtained.The influence on steel microstructure and hardness at different cooling rates was studied.The softening behavior of isothermal deforming in austenite area of 850-1000 ℃ in the interval of passes was also studied by double-pass compression test.The results show that the product of austenite transformation is pearlite when the cooling rate is lower than 10 ℃.When the cooling rate was in the range of 10-50 ℃·s-1,only martensite was received.The hardness of the test steel increases with increasing the cooling rate.Under the condition of deformation of 30% and deformation rate of 3 s-1,the relaxation time for complete recrystallization was shorter than 100 s when deformation temperature was higher than 1000 ℃.When deformation temperature was lower than 880 ℃,complete recrystallization of steel was difficult to achieve even if the relaxation time is extended.     

正火冷却速度对18CrNiMo7-6齿轮钢组织和硬度的影响

18CrNiM07-6钢(/%:0.17C、0.59Mn、0.24Si、1.56Ni、1.71Cr、0.28Mo)为表面硬化齿轮钢要求正火后钢的组织为铁素体+珠光体和较低的HB硬度值。18CrNiM07-6钢连续冷却后易得到高硬度的贝氏体组织。通过实验室高温箱式电阻炉试验表明,870～900℃1 h-640～660℃4 h炉冷至300℃,空冷,该钢的组织为铁素体+珠光体+贝氏体组织,HB硬度值为340～350;而870～900℃1 h,30℃/h至640～660℃,炉冷至300℃,空冷,该钢的组织为铁素体+珠光体,HB硬度值为190～210:生产试验表明,30 t Φ 180 mm 18CrNiM07-6钢锻材经900℃10 h,≤30℃/h至650℃25 h,30℃/h至500℃空冷,可获得铁素体+珠光体组织。     

工艺参数对耐蚀钢12CuCrNiV组织与性能的影响

采用热力模拟试验机、光学显微镜、显微硬度计研究了耐蚀钢12CuCrNiV在不同冷却速率下的连续冷却组织转变规律,并绘制其CCT曲线,同时研究了形变温度和冷却速度对耐蚀钢热变形后的组织和硬度的影响规律。结果表明:连续冷却转变情况下,耐腐蚀钢在冷速小于15℃/s时,有铁素体转变;冷速小于1℃/s时,有珠光体转变;冷速在0.5~20℃/s之间时,有贝氏体转变。控制冷速在5~15℃/s可得到铁素体和贝氏体复相组织。随变形温度的降低,试验钢形变过程中形变诱导铁素体相变现象显著,且伴随有M/A岛生成;随冷却速度的增高,形变诱导相变现象减弱,M/A岛数量减少。与连续冷却试验相比较,形变诱导析出现象明显,其硬度增量为40~50HV,形变可使试验钢的析出向更高冷速移动。