金属离子对十二烷基磺酸钠浮选蓝晶石的影响

通过单矿物浮选试验,考察了Na+、K+、Ca²⁺、Mg²⁺、Fe³⁺、Al³⁺这6种金属离子在酸性条件下对十二烷基磺酸钠（SDS）浮选蓝晶石的影响,结果表明：一价离子Na+、K+对蓝晶石的浮选基本没有影响;二价离子Ca2+、Mg2+对蓝晶石的浮选有抑制作用,且Ca2+的抑制能力更强;三价离子Fe³⁺、Al³⁺对蓝晶石的浮选有活化作用,且Al3+的活化能力更强。以Ca²⁺和Fe³⁺分别为二价离子和三价离子的代表,通过溶液化学分析了它们的抑制机理和活化机理,结果表明：钙离子在酸性介质中的主要水解组分为Ca²⁺,Ca²⁺易与SDS中的磺酸基形成难溶物,从而使SDS被消耗大量而产生抑制作用;铁离子在酸性条件下对蓝晶石起活化作用的有效水解组分因pH值不同而变化,pH<2.5时FeOH²⁺和Fe(OH)₂⁺是起活化作用的有效水解组分,pH≥2.5时Fe(OH)_3(s)是起活化作用的有效水解组分。     

铜萃取过程污物的形成机理研究

对铜溶剂萃取过程污物的生成机理进行了研究。结果表明, 浸出液pH 值、有机相与水相比例(O/A)是影响萃取污物量的主要因素。萃取过程中, 污物量随萃取pH 值升高而增加, 随相比增大而减少。浸出液中Fe³⁺ 、Mg²⁺等离子、微细气泡和悬浮微粒是生成萃取污物的主要原因。当pH>2.5 时, Fe³⁺发生一系列的水解与络合作用, 生成多核羟基络离子或Fe-SO₄ 络合物;而FeOH²⁺ 、Fe₂(OH)₂⁴⁺等络离子还可能发生多聚反应, 从而形成乳化层。     

不同磨矿体系下新生阳离子存在行为及其对黄铜矿可浮性的影响

磨矿过程会使矿浆溶液中离子的种类及含量发生较大变化,进而对矿物浮选溶液化学性质及其可浮性 产生难免影响。 通过磨矿试验、原生离子和新生阳离子含量检测试验、单矿物浮选试验和浮选溶液化学计算,考察了 不同磨矿体系下新生阳离子的存在行为及其对黄铜矿可浮性的影响。 结果表明:黄铜矿不同磨矿体系下矿浆溶液中 存在的新生阳离子为 Cu²⁺、Fe²⁺和 Fe³⁺,且干式磨矿体系下产生的新生阳离子含量高于湿式磨矿体系;适量的 Fe²⁺和 Cu²⁺在黄铜矿表面能够形成新的活性位点,可增强黄铜矿表面与丁胺黑药的键合作用,从而提高黄铜矿的可浮性;适 量的 Fe³⁺在 pH 值为 5~ 7 时对黄铜矿有轻微活化作用,但过量的 Fe³⁺会增大 Fe( OH) ₃(aq) 和 Fe( OH) ₄ ^-组分在溶液中 的含量,使得矿物表面亲水性增强,从而对黄铜矿产生抑制作用。 研究结果可为黄铜矿不同磨矿体系的选择及其对 浮选环境的调控提供一定的借鉴。     

模拟菱锰矿硫酸浸出液中铁离子的去除

为了考察菱锰矿硫酸浸出液采用Na₃PO₄除铁的可行性,以及除铁所生成的FePO4滤渣用NaOH处理以回收PO₄^3-的效果,对Mn²⁺、Fe²⁺浓度分别为18.04、5.20 g/L的模拟菱锰矿硫酸浸出液进行了Na₃PO₄除铁、PO^3-₄回收工艺条件试验。结果表明：在H₂O₂用量为理论量、溶液pH=1.8、Na₃PO₄用量为1.7倍理论量、搅拌时间为15 min情况下,Fe²⁺去除率达99.85%、Mn2+损失率仅为2.23%;FePO4滤渣用0.75倍理论量的NaOH处理,反应3 h时的PO^3-₄回收率达98.24%。因此,菱锰矿硫酸浸出液采用Na₃PO₄除铁不仅可行,而且因PO3-4可回收再利用,除铁工艺成本较低。     

酸性H2O2氧化预处理浮选金精矿及其机理研究

酸性 H₂O₂ 氧化法是一种有效的难选金精矿预处理方法,可以使黄铁 矿、毒砂等载金矿物被有效溶解, 从而使金暴露出来,提高金浸出率。 研究了酸性 H₂O₂ 体系中黄铁矿的氧 化机制,并探究了该系体中温度、矿浆浓度、 H₂SO₄ 和 H₂O₂浓度等对浮选金精矿的预处理效果。 结果表明:H₂O₂ 氧化 过程中没有固相生成物,黄铁矿中的 Fe 转 化为 Fe²⁺和 Fe³⁺ 于溶液中,Fe²⁺ 与 H₂O₂ 可发生 Fenton 反应生成氧 化性极强的羟基自由基(·OH);氧化过程中有 H₂SO₄ 生成,体系的 pH 值随着反应进行逐渐降低;黄铁矿主要被酸性 H₂O₂ 、·OH 和 Fe³⁺氧化,体系中 S 最终转化为 SO₄ ^2-或 HSO₄^- 。 浮选金精矿在温度为 30 ℃ 、矿浆浓度为 100 g/L、 H₂SO₄ 初始浓度为 0. 18 mol/L 和 H₂O₂ 初始浓度为 1. 76 mol/L 的条件下氧化预处理后,Fe 浸出率、试样失重率分别为 95. 33%和 51. 42%;浮选金精矿直接浸出时金浸出 率仅为 11. 68%,而经过酸性 H₂O₂预处理—浸出后,金浸出率可达 92. 69%。     

地浸铀矿山退役采区地下水中铀种态的PHREEQC模拟研究

以我国西北某地浸铀矿退役采区地下水作为研究对象，通过实地调查和取样分析，研究了该区域地下水的铀含量和其他理化性质。采用PHREEQC软件计算该区域地下水中铀的赋予形态，并模拟pH、温度、SO₄^2-浓度和NO^-₃浓度对地下水中铀形态的影响。结果表明，该区域地下水铀的价态为U(Ⅵ),主要以UO₂SO₄、UO₂²⁺、UO₂(SO₄)₂^2-和UO₂NO⁺₃的形式存在，占比分别为72.0%、20.7%、7.2%、0.1%。通过模拟得出：当pH=2～5时，UO₂SO₄是该水环境中铀的优势种态，随着pH值的持续增高，UO₂(OH)₂显著增加，在pH大于5的条件下，UO₂     

掺Fe3+锐钛型TiO2的制备及其紫外光照下催化降解苯胺

用水热法制备了掺Fe³⁺的TiO₂晶体粉末Fe³⁺/TiO₂,并通过XRD、SEM和TEM等手段对它进行了表征。研究了在紫外光照下Fe³⁺/TiO₂对苯胺的催化降解效果。分析了苯胺初始浓度、掺Fe³⁺量、Fe³⁺/TiO₂用量、光照时间和溶液初始pH值等因素对光催化效率的影响。结果表明: 所制备的TiO₂晶体为锐钛矿型即A-TiO₂;晶体粉末由直径约2.5 μm的TiO₂微米球组成,各微米球则由八面体型的TiO₂纳米晶体(长度1~1.5 μm)通过自组装形成,八面体的三角形边长100~200 nm;在50 mg/L的苯胺溶液中(pH=7),掺杂0.2%(摩尔分数)Fe³⁺的A-TiO₂粉末用量为0.5 g/L时,室温下紫外光照(λ=365 nm)反应45 min,苯胺降解率达到73.84%。     

Na2SiO3强化煤和蒙脱石浮选分离的作用机理研究

针对煤泥浮选过程中蒙脱石等黏土矿物难以与煤分离的难题，采用溶液化学计算、Zeta电位测试和吸附量测定等方法，结合煤和蒙脱石浮选分离实验结果，研究了Na₂SiO₃强化煤和蒙脱石浮选分离的作用机理。结果表明：采用Na₂SiO₃作抑制剂进行人工混合煤泥浮选实验，矿浆pH<6时，Na₂SiO₃水解产物以Si(OH)₄为主，此时对蒙脱石的选择性抑制效果更强，精煤灰分显著降低、精煤产率变化不大；矿浆pH>6时，Na₂SiO₃水解产物以SiO(OH)^-₃和SiO₂(OH)₂^2-为主，此时对煤和蒙脱石的抑制选择性变差，精煤灰分降低的同时、精煤产率也有所降低。同时，矿浆中添加抑制剂Na₂SiO₃后，煤和蒙脱石表面电位均发生负移且负电位均增大，导致...     

用水热法从硫铁矿烧渣制备氧化铁红

在硫铁矿烧渣与硫酸反应后的酸浸液中加入氨水,所得含Fe(OH)₃和Fe(OH)₂胶体的前驱物经水热反应可制备出氧化铁红。以广东某硫铁矿烧渣为原料,着重研究了采用该酸浸-水热法制备氧化铁红时酸浸后的适宜工艺条件,结果表明,在酸浸液总铁浓度为2.0 mol/L、水热反应温度为200 ℃、水热反应时间为0.5 h、酸浸液pH=8、酸浸液n(Fe²⁺)/n(Fe³⁺)=0.11时,可获得各项质量指标均达到国家标准一级品要求的氧化铁红产品,其主要物相为Fe₂O₃和FeO(OH),颗粒为大小均匀的假立方形,同时还可从水热反应产物的滤液中获得工业优等品硫酸铵。     

排土场黄铁矿促进黄铜矿浸出研究

为合理利用低品位铜矿石及其废石资源,进行了黄铜矿排土场中黄铁矿促进黄铜矿浸出的反应热力学分析及浸出试验。结果表明,黄铁矿反应所需的溶液电位范围涵盖了Fe²⁺促进黄铜矿浸出的电位范围,无氧条件下黄铁矿促进黄铜矿是可行的;黄铁矿的参与加速降低了Fe³⁺与Fe²⁺浓度之比,促使电位降低,进而促进黄铜矿的浸出;排土场中深部缺氧条件下黄铁矿促进黄铜矿浸出方式以上部浸出液为母液,上部溶液中Fe³⁺、Cu²⁺及Fe ²⁺是黄铁矿促进黄铜矿浸出的前提条件。     

Partial phase diagram of Pd-Ag-Ru-Gd quaternary system

On the basis of the Ag-Pd-Gd, Ag-Ru-Gd and Pd-Ru-Gd ternary systems, the partial phase diagram of Pd-Ag-Ru-Gd(Gd＜25% atom fraction) quaternary system has been studied by means of X-ray diffraction analysis, differential thermal analysis, electron probe microanalysis and optical microscopy.The 700℃ isothermal sections of the Ag-Pd-5Ru-Gd, Ag-Pd-20Ru-Gd and Ag-Pd-50Ru-Gd (Gd≤25%atom fraction) phase diagrams were determined respectively. And the 700℃ isothermal section of the PdAg-Ru-Gd (Gd≤25% atom fraction) quaternary system phase diagram was finally irferred. The section consists of four single-phase regions: solid solution Pd(Ag), (Ru), Pd3Gd and Ag51 Gd14; five two-phase regions: Pd(Ag) + (Ru), Pd(Ag) + Ag51 Gd14 , (Ru) + Ag51 Gd14 , Pd(Ag) + Pd3Gd and (Ru) +Pd3Gd; three three-phase regions: Pd(Ag) + Pd3Gd+ (Ru), Pd(Ag) + Ag51Gd14 + (Ru) and (Ru) +Ag51Gd14 + Pd3Gd; one four-phase region Pd(Ag) + (Ru) + Ag51Gd14 + Pd3Gd. No new quaternary intermetallic phase is found.     

Partial phase diagram of Pd-Ag-Ru-Gd quaternary system

1 IntroductionThe Pd-Ag-Ru-Gd quaternary systemis directly relatedtothe six binary systems ,Ag-Pd,Ag-Gd,Ag-Ru,Pd-Gd,Pd-Ru,and Gd-Ru. The phase diagrams of these binary systems have already been studied.Many paper on the Ag-Pd binary system were published formerly . There is an Ag-Pd binary isomor-phous phase diagramin the reference[1] . The equilibrium phases of the Ag-Pd systeminclude the liquid,L,and the fcc continuous solid solution (Ag,Pd) .The Ag-Gd binary system has already b…     

Partial phase diagram of Pd-Ag-Ru-Gd quaternary system

On the basis of the Ag-Pd-Gd, Ag-Ru-Gd and Pd-Ru-Gd ternary systems, the partial phase diagram of Pd-Ag-Ru-Gd(Gd＜25, atom fraction) quaternary system has been studied by means of X-ray diffraction analysis, differential thermal analysis, electron probe microanalysis and optical microscopy.The 700℃ isothermal sections of the Ag-Pd-5Ru-Gd, Ag-Pd-20Ru-Gd and Ag-Pd-50Ru-Gd (Gd≤25,atom fraction) phase diagrams were determined respectively. And the 700℃ isothermal section of the PdAg-Ru-Gd (Gd≤25, atom fraction) quaternary system phase diagram was finally irferred. The section consists of four single-phase regions: solid solution Pd(Ag), (Ru), Pd3Gd and Ag51 Gd14; five two-phase regions: Pd(Ag) + (Ru), Pd(Ag) + Ag51 Gd14 , (Ru) + Ag51 Gd14 , Pd(Ag) + Pd3Gd and (Ru) +Pd3Gd; three three-phase regions: Pd(Ag) + Pd3Gd+ (Ru), Pd(Ag) + Ag51Gd14 + (Ru) and (Ru) +Ag51Gd14 + Pd3Gd; one four-phase region Pd(Ag) + (Ru) + Ag51Gd14 + Pd3Gd. No new quaternary intermetallic phase is found.     

三河尖矿通风系统网络图的自动绘制研究

针对手工绘制通风系统网络图速度慢、工作量大、易出错的现状,提出了一套通风网络图的自动绘制原则,并用该矿通风系统实例进行了验证,生成以后的通风系统网络图无需人工修改即可使用.     

高温复杂多金属硫化矿电位-pH图

在湿法冶金过程中,为了提高反应速度、浸出率及减少环境污染,加压酸浸对金属硫化矿处理的应用越来越广。在对硫化物加压浸出过程热力学进行分析时,一般通过硫化物-水系电位-pH图来分析浸出的可能性及产物。通过对不同硫化物-水系的热力学计算,绘制了25、150℃下PbS-H_2O系、ZnS-H_2O系、FeS_2-H_2O系、CuFeS_2-H_2O系电位-pH图,并比较了25℃和150℃下各Me_mS_n的浸出电位值。得出复杂硫化矿中最容易浸出的是闪锌矿,各种铜的硫化物较难浸出,黄铜矿的浸出较容易,但黄铜矿的第一步浸出只是生成CuS和Fe~(2+),黄铁矿比铜蓝和辉铜矿较容易浸出,而比方铅矿困难。以上研究结果,不仅可为单一硫化物的加压浸出提供热力学依据,也可为含铜、铅、锌、铁的复杂多金属硫化物精矿直接高温加压浸出提供热力学依据。     

钻孔预想柱状图的计算机自动生成

详细阐述了预想柱状图软件开发的目的、软件的功能及软件开发成功的意义     

煤田钻孔柱状图软件的开发与应用

介绍了用VB6 0开发煤田钻孔柱状图程序的方法。     

解析AutoCAD在矿图设计中的实践与应用

熟练掌握和运用AutoCAD绘图专业技巧进行矿图设计,有利于矿图设计过程中的管理更加规范。文章通过简要介绍AutoCAD和相关优势,对AutoCAD在矿图设计中的应用进行详细分析,并阐述了利用AutoCAD绘制采矿设计图的具体过程。     

丢失图纸的电机车控制器的安装(接线)方法

通过对丢失图纸的QKT2 7- 2型电机车控制器结构及触头闭合情况的分析 ,推导出QKT2 7- 2型电机车控制器工作原理图 ,进而探讨在单机驱动电机车上应用的安装 (接线 )方法 ,分析了其实施将产生的经济效益。这对于研究ZK3- 2 5 0 6型电机车新控制方法具有一定的指导意义     

不规则矿柱稳定性的Voronoi图解法分析

为分析采场内不规则矿柱稳定性,以大尹格庄金矿为研究背景,确定矿柱稳定性影响因素后,应用Voronoi图解法结合AutoCAD计算矿柱载荷,并选择Sjoberg公式确定矿柱强度;基于矿柱载荷和矿柱强度推导不规则矿柱安全系数计算公式,进而对矿柱稳定性进行评价;借助MATLAB编程分析采场参数与矿柱安全系数之间的关系;通过计算采场极限跨度与矿柱尺寸分析矿柱不稳定的原因。研究表明,矿柱安全系数随矿柱有效承载宽度增加而增大,随矿柱承载边界跨度加大而减小;计算得到采场极限跨度为8.48m,方形矿柱尺寸应不小于4.17m;采场内矿柱破坏或失去承载能力的主要原因是采场跨度过大或矿柱尺寸不满足实际要求。