硝酸盐注入方式对抑制硫酸盐还原菌活性的影响

生物竞争排斥技术具有价格低廉、处理范围大、操作简单的特点,已经成为硫酸盐还原菌(SRB)油藏治理的重要方法,但现场注入工艺一直是限制该技术使用效果的主要瓶颈。在室内模拟地层条件,通过向地层水中注入硝酸盐类SRB抑制剂(每日注入或一次性注入等量药剂),促进水中的硝酸盐还原菌(NRB)大量生长扩增,以控制SRB的菌体数量与代谢活性,研究了硝酸盐注入方式对水中SO24-、NO3-、NO2-、H2S浓度和SRB、NRB菌体数量的影响。结果表明,与一次性加药组相比,每日加药组中SO24-浓度下降速度和幅度大,NO3-和NO2-浓度较低;两种加药方式均不产生H2S。治理初期一次性注入药剂对NRB的增殖效果明显优于每日注入的效果;治理中后期SRB受到抑制后,持续加入NO3-的效果要优于一次性加入。在SRB治理过程中,前期投入过量的硝酸盐来刺激NRB的生长进而抑制SRB产生S2-,后期使用小剂量药剂持续注入的方法来维持抑制效果。图7参10     

铝溶胶对碳钢腐蚀性的研究

通过测量碳钢挂片浸渍在铝溶胶中的失重程度,考察了铝溶胶的腐蚀性,并对腐蚀产物进行了红外光谱和扫描电镜表征,确定腐蚀产物包括α-FeOOH、γ-FeOOH和Fe3O4,分析和研究了碳钢在铝溶胶中腐蚀产物的形成过程,并说明铝溶胶中氯离子的存在能够改变钝化膜的结构,从而加速碳钢的腐蚀。     

减压塔顶湿空冷器的腐蚀与防护

针对某石化公司5．0 Mt/a常减压蒸馏装置减压塔顶湿空冷器的腐蚀问题,重点讨论了湿空冷器的腐蚀介质及来源、腐蚀过程及腐蚀形态,指出减压塔顶预冷器及一级空冷器外侧水汽面的腐蚀主要是喷淋水中Cl~-造成的点蚀及垢下腐蚀,一级空冷器内侧是由于H_2S-H_2O引起的腐蚀。在一级空冷器入口前增设中和缓蚀剂和水的注入点,或选用抗拉强度不大于414 MPa的碳钢或碳锰钢,或选用08Cr2AlMo材料,可大大缓解上述部位的腐蚀问题。     

油气田产出水中CO_2和HCO－3对碳钢腐蚀的影响

采用腐蚀失重法、交流阻抗法、线性极化及动电位扫描分别测定了碳钢在含Ｃａ２＋、ＨＣＯ－３并饱和以ＣＯ２的油气田产出水中的腐蚀速度、传递电阻、点蚀倾向以及电化学参数βａ、βｃ值。实验结果表明，室温（２９℃）下，当介质中ＨＣＯ－３浓度在低于０．１×１０－３Ｍｒ范围内变化时，或较高温度下（５９℃）低于０．０２×１０－３Ｍｒ范围内变化时，碳钢的腐蚀速度均因阴极过程受阻而逐渐下降。然而当其浓度超过此值后，ＨＣＯ－３离子则会促进碳钢的腐蚀     

油气田开发中的CO2腐蚀与控制

1．二氧化碳腐蚀机理 干燥的CO2气体本身并没有腐蚀性,但是当 CO2溶解在水中时,会促进钢铁发生电化学腐蚀。 (1)二氧化碳全面腐蚀机理。铁在CO2水溶 液中腐蚀的基本过程为铁的阳极氧化过程,阴极反 应的实质是由于CO2溶解后形成的HCO3-电离出 H 的还原过程。 (2)二氧化碳局部腐蚀机理。CO2的腐蚀破     

钙离子对碳钢在油田污水中腐蚀的影响

针对吉林新民油田污水水质状况，系统地研究了油田污水中Ｃａ２＋、ＣＯ２－２、ＨＣＯ－３等对碳钢（Ａ３钢）腐蚀的影响。失重法和电化学测试结果表明，当水中有ＨＣＯ－３和ＣＯ２－３共存时，低浓度Ｃａ２＋对碳钢有轻微缓蚀作用；Ｃａ２＋浓度增加时碳钢的腐蚀明显加剧，点蚀电位负移，点蚀倾向增大；Ｃａ２＋浓度大于２００ｍｇ／ｌ时碳钢的阳极极化曲线上不再出现明显的钝化区。     

海水腐蚀下A3钢锈层对基体腐蚀电化学行为的影响

本文采用模拟海水腐蚀试验以及极化曲线、交流阻抗测试的方法,研究了表面锈层对A3钢在海水中腐蚀电化学行为的影响。结果表明,锈层促进了阴极过程,抑制了阳极过程,但阴极过程仍为控制过程。锈层将促进基体的腐蚀,其程度依全浸区、潮差区、飞溅区的顺序增加。另外,由于界面锈层的存在,基体电极的界面电容(C_d)急剧增加。     

10#碳钢在NaHCO3-Na2SO4体系中的腐蚀规律研究

研究了在NaHCO3-Na2SO4体系中，温度、pH值、侵蚀性离子(Cl-，S2-，HCO3，NO3-，CO32-)以及缓蚀性离子(MoO42-，NO2-，Cr2O72-，Zn2+)对10号碳钢年腐蚀速率的影响。研究结果表明，在60℃和80℃条件下，HCO3-离子均存在着一个临界浓度（约0.1mol/L），当HCO3-离子浓度等于0.1mol/L时，腐蚀速率很小，几乎为零；当HCO3-离子浓度低于或高于此浓度时腐蚀速率都有所增大，但当浓度达到0.2mol/L时腐蚀速率有下降趋势,说明高浓度的HCO3-离子对碳钢具有一定的保护性。侵蚀性离子对碳钢腐蚀作用由小到大的顺序为Cl-＜NO3-＜S2-＜CO32-。 MoO42- ，NO2- ，Zn2+等缓蚀性离子，可以通过提高溶液的pH值，在碳钢表面生成保护膜等对碳钢起到保护作用；而Cr2O72-却能降低溶液的pH值，促进碳钢的腐蚀。     

2205双相不锈钢在NH_4Cl垢下腐蚀行为研究

针对NH4Cl的腐蚀环境,选择2205双相不锈钢及碳钢在NH4Cl水溶液及潮湿NH4Cl中的腐蚀进行对比试验,检测分析NH4Cl水溶液和潮湿NH4Cl介质中双相钢、碳钢均匀腐蚀及点蚀的腐蚀速率。结果表明:碳钢、双相钢在NH4Cl水溶液和潮湿盐环境下腐蚀状态均为局部腐蚀,表现为点蚀,随着温度升高腐蚀加剧。无论是碳钢还是双相钢,在潮湿NH4Cl中的腐蚀比在NH4Cl水溶液中腐蚀更严重,碳钢与双相钢在60℃温度下潮湿NH4Cl的腐蚀速率分别为6.270 mm/a和0.039 mm/a,但双相钢点蚀深度大大高于同条件下的碳钢。在实验9 d时间内潮湿NH4Cl盐环境下,碳钢点蚀深度在100μm左右,但双相钢的点蚀深度超过了450μm。因此2205双相钢在潮湿NH4Cl盐环境下可能出现在较短周期内就腐蚀穿孔的情况。     

储油罐腐蚀特征及失效分析

以克拉玛依石化公司储油罐腐蚀为例,对储罐腐蚀的类型及部位进行了分析.储罐腐蚀可分为罐顶腐蚀、罐底内侧腐蚀及罐底外侧腐蚀.罐顶外壁主要为大气腐蚀或因废水引起的电化学腐蚀,其内壁为因结露而引起的电化学腐蚀;罐底内侧沉积水中含有H2S,CO2,Cl-和泥砂引起点蚀;罐底外侧为潮湿环境下引起的电化学腐蚀.因此,提高罐顶排水和保温层防水性能十分必要,同时应采取必要的防腐蚀措施和改进油罐基础的设计.     

浅谈油管和套管的防腐问题

为了防止井下管柱的腐蚀,目前世界上成熟的经验是内涂层防腐技术。有人企图将内涂层、内镀层防腐改为外涂层、外镀层防腐,这是不妥的。从电化学腐蚀理论出发,通过模拟油井状态的原电池试验,说明外涂层油管的外涂层损伤后,损伤处集中腐蚀,缩短了油管的使用寿命;外镍磷镀油管镀层的镍和套管的铁,由于电位差会加速套管的腐蚀。认为油管和套管的防腐蚀问题,应互相兼顾、统一设防。     

在模拟油田腐蚀环境中P110钢的CO2腐蚀规律

在模拟塔里木油田的CO2腐蚀环境中，研究了P110油井管钢的腐蚀规律，得到了不同温度、CO2分压和流速下，P11O油井管钢的腐蚀速率及其最大发生条件。文章分析了试验结果．指出了经典理论与该试验结果之间的差别。新的结论是在任何温度下，CO2对P11O油井管钢表面都会产生局部腐蚀，腐蚀速率发生转变的温度随腐蚀环境和材料特性而变；温度是影响腐蚀产物膜成分和生成速度的关键因素．也是影响腐蚀速率的关键因素。     

常减压蒸馏装置设备腐蚀典型事例与防护

福建炼化公司常减压蒸馏装置 ,设计原油硫含量不得高于 0 .6 5 %。目前混炼原油的硫含量平均为0 .6 % ,最高达 1%。该装置的腐蚀主要表现为低温H2 S -HCl-H2 O腐蚀 ,低温露点腐蚀和高温硫及环烷酸的腐蚀。从 2 0 0 2年 3月起 ,该装置改注 80 μg/g的YF - 971缓蚀剂 (辅以注氨 )后 ,切水总铁平均值为 1.6mg/L ,使塔顶低温部位的腐蚀得到了有效控制。高温硫和环烷酸的腐蚀主要表现在减压塔底油泵的腐蚀 ,应提高设备材质等级。露点腐蚀主要为预热器引风机转子、壳体和入口蝶阀的腐蚀 ,可以通过控制过剩空气系数不超过1.2 5和提高排烟温度至 16 5～ 170℃加以克服。     

西江23-1油田腐蚀预测与控制措施分析

以西江23-1油田ODP开发方案中的原油物性分析数据为切入点,根据水质特点和工况条件,采用美国油田腐蚀分析软件(OLI Corrosion Analyzer)对腐蚀程度进行了预测,结合腐蚀预测结果和腐蚀因素,提出了有效的油田腐蚀控制措施及腐蚀监测手段,建立相应的腐蚀数据库,为西江23-1油田稳定持续的生产提供了保障。     

张渠区块井筒管串腐蚀状况

张渠区块开采层位为长-2层,单井液量含水较高,流体腐蚀性强。从现场实际情况来看,腐蚀导致抽油杆强度降低,并发生断裂。因此,对张渠区块长-2层井筒的腐蚀原因进行了调研。结果表明,该区块井下管串腐蚀为局部腐蚀,腐蚀的主要因素是硫化氢和二氧化碳。针对硫化氢和二氧化碳引起的腐蚀,提出了选材和向井筒加注缓蚀剂的防腐蚀措施。     

用于含CO2/H2S环境的缓蚀剂研制

针对油气田CO2／H2S腐蚀环境,研制了一种以咪唑啉含硫衍生物、有机硫代磷酸酯为主要组分的复配缓蚀剂TG500。室内模拟长庆油田下古气藏介质环境的高温高压动态试验表明：在TG500加入量为100mg／1时,它对N80、SM80SS、K080SS等钢种的缓蚀效率可达95％以上。     

CO2腐蚀缓蚀剂研究现状及进展

加注缓蚀剂是控制CO_2腐蚀的有效途径之一,文章综述了CO_2腐蚀缓蚀剂的研究现状和最新进展,扼要介绍了温度、CO_2分压、流速、缓蚀剂浓度等因素对缓蚀剂性能的影响.     

胜利垦32区块外输管线频繁穿孔原因分析

胜利垦32区块是一种非常典型的针孔腐蚀,虽然不危及管道安全,但是成因复杂,治理起来却非常麻烦。通过对穿孔管段进行解剖,从多方面分析研究了造成腐蚀的原因,认为管线腐蚀穿孔主要为内部点蚀引起,管线材质存在夹杂以及垢下腐蚀是发生点蚀的主要原因；而由于管线的分段分包施工,各段之间可能存在电位差也是不可忽视的因素。     

316L和2205不锈钢腐蚀性能对比

为了深入研究316L和2205两种不锈钢材料的腐蚀行为,结合两种材料的腐蚀特点,研究了特定环境工况下两种材料的点腐蚀与时间的关系。研究结果显示,随腐蚀时间延长,两种不锈钢点蚀程度均不断增加,随后下降。对于点蚀程度而言,在同等环境工况下316L和2205不锈钢均存在点蚀风险,但2205不锈钢具有更加优秀的耐点蚀性能;通过特定工况条件下的均匀腐蚀和应力腐蚀试验对比,结果表明这两种不锈钢具有很优秀的耐应力腐蚀开裂性能,2205不锈钢优于316L不锈钢。     

川渝含硫气田腐蚀控制方法

川渝含硫气田H2S、CO2含量高,同时伴有气田水,生产过程中腐蚀问题非常突出。分析了川渝气田金属材料的主要腐蚀行为,并根据川渝含硫气田井下管线、站内采气管线、站外集气管线及净化厂的不同工况,在腐蚀控制、腐蚀检测及腐蚀数据管理方面开展了针对性研究。