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介绍了ZG00Cr24Ni20Mo2Cu3超低碳不锈钢锌件的生产过程。根据铸件工艺结构难点和严格的技术条件要求,合理制定了铸造工艺,正确地使用冷铁,成功地生产出合格铸件。 相似文献
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《铸造技术》2017,(4)
研究了高温条件下00Cr17Ni14Mo2和00Cr19Ni10两种易热部件用奥氏体不锈钢的断面收缩率与应变速率的关系。结果表明,00Cr17Ni14Mo2钢的显微组织由晶粒较大的奥氏体组成,00Cr19Ni10钢的显微组织由粗大的奥氏体和少量分布于奥氏体晶界及晶粒中的铁素体组成。00Cr17Ni14Mo2钢在不同应变速率条件下,断面收缩率随变形速度的增大先上升后下降,应变速率对其断面收缩率的影响较小。00Cr19Ni10钢在不同应变速率条件下,断面收缩率也是随变形速度的增大先上升后下降,但是应变速率对其断面收缩率影响较大,断面收缩率随应变速率升高而增加。 相似文献
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通过对0Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢的焊接性能分析,选择适宜的焊接方法和焊接材料,确定合理的焊接工艺.并将此工艺应用于0Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢压力容器的制造过程中,取得了满意的效果. 相似文献
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对16MnR堆焊00Cr17Ni14Mo2进行工艺性分析,结合工厂实际情况,选择合理的堆焊方法以及合理方便的堆焊胎具,并根据堆焊焊接工艺评定,确定出合理的堆焊工艺参数,解决了实际堆焊问题. 相似文献
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介绍对以00Cr18Ni5Mo3Si2为代表的双相不锈铜,在真空制盐设备上应用时,采用国产电焊条焊接形成双相不锈钢组织的性能及在生产过程中可能出现的问题,并提供了有关论据和焊接经验。 相似文献
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研制出符合17-4压缩机叶轮焊接的00Cr17Ni4铁素体基不锈钢焊条。该焊条综合性能良好,强度高,耐腐蚀性良好,并达到批量生产,用于产品焊接生产。 相似文献
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00Cr17Ni14Mo2钢锻裂分析 总被引:1,自引:0,他引:1
本文对00Cr17Ni14Mo2铝锭不锈钢锻造开裂问题进行了试验和验证,结果表明,锻裂主要是由于加热不当和采用传锭坯所致。并提出了改进措施。 相似文献
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000Cr10Ni14Si5不锈钢具有良好的力学性能、耐高温性能以及抗腐蚀性能,但该材料的焊接性差,工艺要求难度大。针对其特点提出了合理的焊接工艺措施,成功地解决了000Cr10Ni14Si5不锈钢的焊接难题。 相似文献
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研究了00Crl7Nil4M02不锈钢材料的机械性能、焊接性能和耐腐蚀性能,从用户和研究开发的角度探讨了其在压力容器、化工装置、化肥装置、海洋装置和建筑业等领域的应用。 相似文献
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为了研究00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的精轧工艺,使用Gleeble-3800热模拟试验机模拟00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢在变形温度为800、850、900、950 ℃,变形量为40%、50%、60%,应变速率为50 s-1条件下的热压缩变形行为,并对其进行1080、1120、1160 ℃的固溶热处理,观察固溶热处理前后的组织形貌。结果表明:在800~950 ℃热压缩温度下,随变形量增大,再结晶越完全,再结晶平均晶粒尺寸越细小;经固溶处理1 h后,静态再结晶就越充分。在40%~60%变形量下,随热压缩温度升高,再结晶越完全,再结晶平均晶粒尺寸越大。热压缩变形试验钢随固溶处理温度升高,再结晶平均晶粒尺寸越大。00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的精轧最佳轧制温度为800 ℃,压缩变形量为60%,固溶温度为1080 ℃。 相似文献
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介绍了用AOD精炼双相不锈钢的工艺特点,进行了2t的AOD精炼炉精炼00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的实践,精炼出了合金钢,并浇铸了化工箱体转轮扇面。铸造件的力学性能和金相组织符合技术条件要求。给出了双相不锈钢的精炼和浇注生产中的几点注意事项。 相似文献
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不锈钢与高锰钢闪光焊接溶合区组织 总被引:2,自引:0,他引:2
0Cr19Ni6Mn5Mo2不锈钢与ZGMn13高锰钢异质闪光焊接后,不锈钢熔俣区内形成了晶粒尺寸为40nm的面心立方结构纳米晶组织,高锰钢熔合区内产生少量诱发马氏体,热影响区内无碳化物析出和热裂纹产生。 相似文献