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《机械制造文摘》2009,(2)
20092290轧机主传动叉头激光熔覆性能研究/王树保…//焊接.-2008(9):50~53某轧机主传动轴小叉头材质为34CrNi3Mo锻件,使用中磨损严重,需多次下线堆焊修复。对激光熔覆和焊条电弧堆焊两种方法,从焊接温度场、显微金相、力学性能和耐磨性能等方面进行了对比分析。试验结果表明,激光熔覆具有很小的热影响区,同时这种方法使晶粒细化,耐磨性能得到显著提高。图8表4参420092291磨损轴件修复技术的研究/边美华…//电焊机.-2008,38(10):40~43针对轴类零件在使用过程中常会出现磨损的情况,对轴类零件的磨损及其原因进行了分析,介绍了近年来轴类零件修复技术的发展,包括喷涂技术、滚花技术、镀覆技术和堆焊技术,并总结了这些修复工艺的特点和应用情况。喷涂技术适用范围广,可以实现零部件表面的一般修复,其缺点是修复层与基体间的结合强度低;滚花技术适用于超差量不大、要求不太严格的固定配合零件的修复加工;镀覆技术适用范围广,镀后不变形,结合强度较喷涂高;堆焊修复技术结合强度高。这为磨损轴类零件的修复方法的选用提供了借鉴意义。图2表1参420092292激光合金化工艺在磨损旧辊道及新辊道制造中的应用/陶玮... 相似文献
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《机械制造文摘:焊接分册》2009,(2)
20092290轧机主传动叉头激光熔覆性能研究/王树保…//焊接.-2008(9):50~53某轧机主传动轴小叉头材质为34CrNi3Mo锻件,使用中磨损严重,需多次下线堆焊修复。对激光熔覆和焊条电弧堆焊两种方法,从焊接温度场、显微金相、力学性能和耐磨性能等方面进行了对比分析。试验结果表明,激光熔覆具有很小的热影响区,同时这种方法使晶粒细化,耐磨性能得到显著提高。图8表4参420092291磨损轴件修复技术的研究/边美华…//电焊机.-2008,38(10):40~43针对轴类零件在使用过程中常会出现磨损的情况,对轴类零件的磨损及其原因进行了分析,介绍了近年来轴类零件修复技术的发展,包括喷涂技术、滚花技术、镀覆技术和堆焊技术,并总结了这些修复工艺的特点和应用情况。喷涂技术适用范围广,可以实现零部件表面的一般修复,其缺点是修复层与基体间的结合强度低;滚花技术适用于超差量不大、要求不太严格的固定配合零件的修复加工;镀覆技术适用范围广,镀后不变形,结合强度较喷涂高;堆焊修复技术结合强度高。这为磨损轴类零件的修复方法的选用提供了借鉴意义。图2表1参420092292激光合金化工艺在磨损旧辊道及新辊道制造中的应用/陶玮... 相似文献
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我矿现用主要通风机为离心式通风机,更换后的新轴由于使用维护不当使中轴颈磨损,磨损后的轴颈处直径为φ118.4~118.5mm,比原设计基本尺寸φ120mm小1.5~1.6mm,磨损严重.当时我矿无备用轴,为不影响矿井安全生产,尽快修复该风机,采用了修复此轴的方法.经分析断轴的原因,主要是焊接强度降低区和变径应力集中在A-A面重合(下图),为克服上述不足,我们采用了堆焊与增设过渡肩环相结合的复合方法进行修复.用此法修复后的主轴已使用五年之久,仍运转良好,其具体修复方法如下. 相似文献
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对中小型球磨机中空轴出现的较长裂纹,在判明裂纹深度以及走势前提下,采用合理的坡口形式及开设方法以及合理选用焊接材料和施焊方法,可以修复此裂纹. 相似文献
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高速列车用7N01铝合金有较大热裂纹倾向,而补焊时该问题更突出.分别采用脉冲MIG焊和低热输入直流CMT焊对4 mm厚7N01铝合金对接接头进行1次、2次、3次补焊,分析了补焊焊接接头的宏观成形、微观组织和硬度.结果表明,脉冲MIG补焊时下塌量和熔宽均大于直流CMT补焊,脉冲MIG补焊焊道与先焊焊缝微观组织界面明显,先焊焊缝晶粒粗大且晶界发生重熔,熔合区变宽,而直流CMT补焊焊道界面不明显,焊缝微观组织晶粒细小,熔合区无明显变化;脉冲MIG焊3次补焊后软化现象较直流CMT补焊严重.采用直流CMT焊进行7N01铝合金补焊,可有效降低热裂纹倾向并缓解接头性能下降. 相似文献
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针对老旧柴油发动机肩胛密封面腐蚀损伤修复难的问题,选用HS121镍基合金焊丝作为焊接修复材料,采用类激光焊接技术对其进行修复。使用光学显微镜、X射线应力测定仪(XPS)、电化学工作站、高频往复摩擦磨损试验机、扫描电镜(SEM)和激光三维形貌仪对堆焊修复层截面微观组织形貌、残余应力、耐腐蚀和抗磨损性能等进行了观察和测试。结果表明,类激光堆焊修复层与母材属冶金结合,且无明显焊接缺陷;堆焊修复层表面的残余应力为普通氩弧焊的16%,腐蚀速率为基体的19.88%,耐磨性较基体提高了2.66倍。此外,修复层的自腐蚀电位正于发动机基体材料,自腐蚀电流密度值约为基体材料的1/2。 相似文献
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采用阳极氧化的方法在待焊试板表面制备标记氧化膜作为标记材料,研究搅拌摩擦焊轴肩作用下的金属流动行为. 结果表明,标记氧化膜在焊缝中连续分布,从焊缝截面观察整体呈“C”形. 流动过程分析表明标记氧化膜处于轴肩前部时,金属向焊缝后退侧的外侧流动;标记氧化膜处于轴肩后部时,金属向焊缝中心流动,此外由于竖直方向上的速度差异使得标记氧化膜最终呈“C”形. 从标记氧化膜的分布位置来看,轴肩作用下的金属有从前进侧向后退侧迁移的趋势,金属迁移数量取决于所选择的焊接参数. 相似文献