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以辽河油田开采的环烷基混合减3线馏分油为原料,采用某公司提供的加氢催化剂,在高压加氢装置上采用全氢法进行试验,验证该工艺能否生产出满足国家标准的润滑油基础油,并考察不同工艺操作参数对油品性能的影响.结果表明:全氢法高压加氢装置合适的工艺条件为反应压力15.0 MPa,加氢处理体积空速0.3 h-1、氢油体积比1000:1、温度378℃;异构脱蜡的体积空速0.8 h-1、氢油体积比800:1、温度300~340℃;补充精制的体积空速0.4 h-1、氢油体积比800:1、温度230~250℃.在上述条件下得到的润滑油基础油满足国家标准,因此环烷基油混合减3线馏分油可以用来生产冷冻机油、变压器油、橡胶油等润滑油. 相似文献
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采用PHI-01异构脱蜡催化剂对中间基减三线馏分油(VGO 3馏分油)和中间基减三线苯酚精制油(VGO 3精制油)进行加氢精制—异构脱蜡—补充精制三段加氢工艺实验。结果表明:以VGO 3馏分油为原料,在加氢精制段氢分压为15.1 MPa,反应温度为390℃,体积空速为0.46 h~(-1),氢油体积比为1 000∶1,异构脱蜡段氢分压为15.1 MPa,反应温度为365℃,体积空速为1.0 h~(-1),氢油体积比为500∶1的条件下,制得Ⅲ类基础油(VHVI 6)的收率为33.22%;以VGO 3精制油为原料,在加氢精制段氢分压为15.1 MPa,反应温度为385℃,体积空速为0.46 h~(-1),氢油体积比为1 000∶1,异构脱蜡段氢分压为15.1 MPa,反应温度为360℃,体积空速为1.0 h~(-1),氢油体积比为500∶1的条件下,制得Ⅲ类基础油(VHVI 5)的收率为42.21%。以VGO 3馏分油为原料,经过苯酚精制—加氢精制—异构脱蜡—补充精制四段工艺处理后获得的Ⅲ类基础油收率仍较直接采用三段加氢处理的高出近9个百分点。 相似文献
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以环烷基原油经常减压工艺制得的减压渣油为原料,先经丙烷脱沥青处理制得脱沥青油,再分别采用加氢处理-临氢降凝-补充精制工艺(工艺A)、加氢处理-异构脱蜡-补充精制工艺(工艺B)、加氢处理-补充精制-酮苯脱蜡工艺(工艺C)等3种组合工艺制备150 BS光亮油。结果表明:采用工艺A不能制备出合格的150 BS光亮油;采用工艺B、工艺C制备的产品其100℃运动黏度分别为29.83,32.58 mm~2/s,倾点均为-12℃,黏度指数分别为91,87,满足150 BS光亮油的指标要求,且产品收率分别为20.4%,19.8%(相对于减压渣油)。 相似文献
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以国内几种典型环烷基原油减压渣油的轻脱油为原料,采用高压加氢中试装置进行150BS光亮油的生产工艺实验室研究,并对150BS光亮油的收率进行预测。研究结果表明,虽然环烷基原油来源不同,性质各有差异,采用相同的反应压力、体积空速、氢油比,得到黏度指数为80以上的150BS光亮油,其高压加氢处理反应温度均为382℃左右;采用全加氢工艺时,150BS光亮油的收率可以用■的数学表达式进行预测。 相似文献
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为了从绥中36-1蜡油生产环烷基润滑油基础油,对选择性脱蜡、异构脱蜡、临氢降凝3种工艺进行中试研究和效益测算,结果表明临氢降凝工艺具有明显优势,该工艺的基本流程为:加氢处理-临氢降凝-后精制。通过流程摸拟优化临氢降凝工艺的反应条件,确定加氢处理反应条件为:氢油体积比885、体积空速0.5 h-1、总压16 MPa、床层温度365~390 ℃;临氢降凝条件为:氢油体积比625、体积空速3.0 h-1、总压15.5 MPa、床层温度370~380 ℃;后精制条件为:体积空速1.5 h-1、床层温度250 ℃。并改进了常规流程,将蒸汽汽提脱硫流程改为高压氢气汽提流程,简化煤油和轻柴油馏分侧线汽提流程,优化换热流程,以降低投资和运行费用。 相似文献
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针对石蜡基减压渣油蜡含量高的特点,将其经溶剂脱沥青得到脱沥青油,再通过加氢处理-异构脱蜡-补充精制工艺得到加氢生成油,并将加氢生成油经减压蒸馏切割后得到高附加值润滑油基础油系列产品。研究结果表明:通过控制三段高压加氢深度及调整蒸馏切割温度,可生产出90BS,HVIH14,HVIH8,HVIH4,HVIH2 共5个牌号的润滑油基础油产品,以脱沥青油进料为基准时润滑油基础油总收率可达75%左右,以减压渣油为基准时润滑油基础油总收率约为34%,可实现减压渣油的差异化利用。 相似文献
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对曹妃甸减压渣油进行了综合利用研究。对该减压渣油进行丙烷脱沥青处理,得到脱油沥青和脱沥青油。将脱油沥青与绥中36-1减压馏分油的糠醛精制抽出油调合后,可生产满足GB/T 15180—2000技术要求的重交通道路沥青;将脱沥青油经加氢处理-蒸馏-加氢异构/加氢补充精制-蒸馏的组合工艺处理,生产的各馏分油的芳烃、硫、氮含量均极低,280~380 ℃馏分可作为优质溶剂油的原料,380~460 ℃馏分可作为APIⅡ类润滑油基础油,460 ℃以上馏分可以作为API Ⅲ类润滑油基础油。 相似文献
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利用激光粒径分析仪和气相色谱-质谱联用仪对乳液聚合丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)废水中悬浮物(SS)颗粒粒径和污染物组成进行了分析,在缺氧段溶解氧(DO)质量浓度小于0.1 mg/L、水力停留时间(HRT)为240 min,好氧段DO质量浓度大于2 mg/L、HRT为300 min的条件下,采用缺氧/好氧(A/O)生物膜法对废水中的特征污染物进行了生物降解研究。结果表明:废水中SS颗粒粒径偏大,宜采用混凝气浮法进行预处理;废水中的特征污染物为腈类有机物和芳香族化合物;经A/O工艺生化处理后,废水中化学需氧量(COD)质量浓度小于10 mg/L,氨氮质量浓度小于5 mg/L,腈类有机物在反硝化过程中可以被降解生成氨氮,芳香族化合物在反硝化过程中降解量较少,但在好氧条件下可以得到快速降解。 相似文献
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无梯度优化算法对最优化算法理论研究具有重要意义,已经被应用于许多实际问题的解决,也可以用来求解聚合物驱注采参数最优控制模型问题。针对有限差分随机逼近(FDSA)算法和同时扰动随机逼近(SPSA)算法的优缺点,提出了一种有限差分梯度引导的同时扰动随机逼近(SPSA-FDG)算法,建立了油藏数值模拟模型,开展了聚合物驱注采参数最优控制研究,并将3种算法的结果进行了对比和分析。结果表明:SPSA-FDG算法收敛性要好于FDSA算法和SPSA算法,且易于和任何油藏数值模拟器相结合,能够用来求解聚合物驱最优控制问题;与均匀注聚方案对比发现,采用由SPSA-FDG算法计算得到的优化方案,聚合物驱见效时间提前,含水下降漏斗加深,累积采出程度提高,油藏总体开发效果更好。SPSA-FDG算法可应用于其他化学驱油田以改善化学驱效果。 相似文献
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顺酐生产技术进展及用途 总被引:1,自引:0,他引:1
顺酐 (MA)是具有许多用途的单体和中间体 ,主要用于生产不饱和聚酯树脂 (UPR)和 1,4 -丁二醇 (BDO) ,还可用来生产增塑剂、表面涂料、农用化学品、润滑剂、苹果酸和富马酸等[1] 。1999年全球MA生产能力达 1 37Mt[2 ] ,1998~ 2 0 0 3年全球MA需求年均增长为 5 1% ,到 2 0 0 3年全球MA需求量达到 1 16Mt[3] 。 1999年我国MA生产能力达 15 0kt ,预测到 2 0 0 5年我国MA需求量为 180kt ,年均增长率为 9 84 %。苯氧化生产MA于 1930年初首次实现工业化 ,1980年以前一直以苯为原料生产MA。但因在苯原料中存在两个… 相似文献