等温变形参数对柱状晶CuAlBe合金再结晶的影响

在万能材料试验机上采用控温模具对柱状晶CuAlBe合金进行等温压缩变形试验,研究不同变形温度、变形量和变形速率下发生动态再结晶的行为和析出物含量;对变形后的合金重新加热,研究其发生静态再结晶的温度和析出物含量。结果表明:在550℃等温变形,变形量大于20%都发生动态再结晶,450℃以下变形都不发生动态再结晶,但此温度下易形成马氏体和裂纹;在此温度区间,随着变形温度的降低或变形速率的增加,发生动态再结晶所需的变形量逐渐增大。发生静态再结晶的临界温度为610℃,再结晶前的析出物随变形温度的升高而增加,析出物的含量随动态再结晶的进行而降低。     

低活化铁素体/马氏体钢的静态再结晶行为

在Gleeble-3500热模拟试验机上采用双道次压缩试验对低活化铁素体/马氏体（RAFM）钢在高温热变形道次间隔时间内的静态再结晶行为进行了研究,分析了不同间隔时间、变形温度、应变速率和变形量等因素对静态再结晶行为的影响。采用2%应力补偿法计算了不同变形条件下,钢的静态再结晶软化百分数。结果表明,在其它变形条件不变的情况下,道次间隔时间的延长、变形温度的升高、应变速率的增大及变形量的加大均加速静态再结晶软化行为的进行;RAFM钢静态再结晶激活能为293 335 J/mol,通过对试验结果进行回归建立了静态再结晶动力学模型,且模型计算值与实测值吻合良好。     

铈对低铬铁素体不锈钢静态再结晶行为的影响

为研究铈对低铬铁素体不锈钢的静态再结晶行为的影响,冶炼含铈和不含铈的00Cr12不锈钢,在Gleeble-3800型热模拟试验机上采用双道次压缩法,测量不同温度下、不同道次间隔时间试验钢的应力应变曲线,计算再结晶体积分数,评价材料静态再结晶行为;对试验钢在不同温度下退火,侵蚀后进行组织观察。结果表明:铈的添加可抑制试验钢静态再结晶的进行,提高试验钢的再结晶温度,细化晶粒,铈含量0.028wt%时可将00Cr12不锈钢的静态再结晶激活能由103kJ/mol提高到114kJ/mol。铈在晶界的偏聚,对晶界起到拖拽作用,降低了晶界迁移速度,从而抑制了静态再结晶行为。     

含稀土La的C-Mn-Al-P系TRIP钢的静态再结晶行为

用Gleeble-1500D热模拟试验机和双道次热压缩方法对含稀土La的C-Mn-Al-P系TRIP钢静态再结晶行为进行了研究,考虑变形温度、应变速率与变形程度对静态再结晶行为的影响。研究结果表明：当变形温度为850 ℃时,没有发生静态再结晶;当变形温度在950 ℃以上,发生明显的静态再结晶行为;当应变率为1 s-1时,静态再结晶行为最显著;当应变速率为1 s-1时,随着变形程度的增加,静态再结晶行为更加显著。在试验研究基础上,与含稀土La的C-Mn-Al-P系TRIP钢的Avrami静态再结晶的动力学方程实现了拟合。     

C250钢热变形奥氏体静态再结晶行为北大核心CSCD

利用双道次热压缩试验方法,在Gleeble 1500热模拟机上研究了C250马氏体时效钢在热变形时的静态再结晶软化行为。分析了变形温度、应变速率、变形量以及初始奥氏体晶粒尺寸等不同工艺参数对静态再结晶行为的影响,并观察了不同变形条件下的静态再结晶晶粒尺寸变化。基于试验数据,构建了C250钢静态再结晶的动力学模型,得到了C250钢静态再结晶的激活能为146900.1 J·mol^(-1)。试验结果表明:提高变形温度、加快应变速率、增大变形量以及增加道次间隔时间均能有效地增加C250钢的静态再结晶体积分数,其中变形量对静态再结晶体积分数的影响最大,而初始奥氏体晶粒尺寸对其影响较小;不同变形条件下试样的金相组织有显著的静态再结晶现象,且与计算得到的影响趋势相同;基于双道次热压缩试验数据,将静态再结晶动力学模型的预测结果与试验结果进行对比分析,两者较为吻合。     

Q235钢静态再结晶行为的研究

利用热模拟试验机对Q235钢进行双道次压缩试验,通过研究其在静态变形过程中再结晶分数的变化规律,揭示不同因素对其静态再结晶的影响机制。结果表明,变形量增加,温度升高,原始奥氏体晶粒尺寸减小及应变速率提高,可加速Q235钢的静态再结晶过程。同时,通过降低变形温度和增加变形量可细化Q235钢奥氏体晶粒。     

双道次热压缩条件下403Nb钢再结晶与组织演变

为给403Nb马氏体热强钢热连轧组织性能预报积累数据,用Gleeble-3500热模拟试验机对403Nb进行了双道次热压缩试验.热压缩试验进行的温度为950～1150℃,应变速率为0.01～10 s-1,道次间隔时间(ISDT)为1～300 s.研究了变形参数,如温度,应变速率和道次间隔时间对静态再结晶和组织的影响,结果表明:第一道次的峰值应力随应变速率的增加而增加,但第二道次的峰值应力随着变形温度的降低和道次间隔时间的缩短而增加;当变形温度一定时,应变速率的增加可以提高静态再结晶率;静态再结晶率随着道次间隔时间的增加先增后降.403Nb在道次间隔时间为100 s时,静态再结晶率最高.     

Zr对Ti-Mo复合微合金化钢形变奥氏体静态再结晶动力学和析出相的影响

通过在Gleeble-3500热模拟试验机上进行双道次压缩模拟试验,研究了Ti-Mo复合微合金化钢和Ti-Zr-Mo复合微合金化钢在875、925、975和1025 ℃四个温度下形变奥氏体的静态再结晶过程。分析了两种试验钢在双道次压缩模拟时的真应力-真应变曲线,建立了两种试验钢的静态再结晶动力学模型,计算了两种试验钢奥氏体静态再结晶激活能,采用高分辨透射电镜观察了不同温度双道次压缩后两种试验钢中形变诱导析出相和大颗粒未溶相的形貌和种类,并对试验钢的形变储能密度进行了简单比较。结果表明,Zr的添加可以提高Ti-Mo复合微合金化钢在变形过程中的变形抗力,使试样在热变形过程中积累的形变储能增多,同时降低形变奥氏体的静态再结晶激活能,使奥氏体的再结晶更容易发生。Zr可以替代Ti与O、S等形成大颗粒未溶相,使试验钢静态再结晶过程中析出更多细小弥散的形变诱导析出相,使试验钢中形变奥氏体的静态再结晶过程出现延迟。     

超高强DP980钢的静态软化行为

采用Gleeble-3500热力模拟机对超高强双相钢DP980进行双道次压缩试验,研究其在950~1150 ℃、道次间歇时间1~500 s条件下的静态软化行为,并建立了静态再结晶动力学模型。结果表明：相同变形条件下,软化程度随温度升高而加强;相同温度下,随道次间歇时间的延长,软化率增加。DP980双相钢静态再结晶软化50%所需时间t0.5为：,静态再结晶的激活能=341.6 kJ/mol。静态再结晶动力学模型为：,对比试验与计算结果,模型能很好地预测静态再结晶软化率。     

钒氮非调质钢的组织细化

为研究静态再结晶过程中析出相对组织的细化作用,选取先前研究的V-N非调质钢作为试样,在Gleeble-1500D热模拟机上进行单道次与双道次压缩实验,计算了不同等温时间下的再结晶分数,采用带有STEM附件、INCA能谱仪及GIF能量过滤器的透射电镜JEM-2100F分析了析出相。结果表明:道次等温期间奥氏体中析出相主要为尺寸在55～140 nm的(Ti,V)(C,N);相变冷却期间铁素体中析出相则为细小的长22～100 nm、宽13～39 nm的VC。静态再结晶与析出相相互竞争、共同细化组织。等温时间较短,静态再结晶起主要细化作用;析出相数量随等温时间延长而增加,使静态再结晶出现停滞平台;等温时间较长,奥氏体局部出现的溶质贫乏区促进了晶内铁素体形核,使组织细化。     

Ll_0型TiAl金属间化合物的高温形变行为

研究了Ll_0型TiAl金属间化合物的高温压缩变形行为及再结晶组织,结果表明,与该化合物的单晶一样,多晶体的压缩屈服应力σ_(0.2)也具有正的温度依存性。流变应力与变形温度、应变速率之间较好地符合ε=A·σ_p~nexp(-Q/RT)关系。控制变形温度和应变速率,使合金的流变应力小于脆断应力时,不仅可以顺利实现TiAl基合金的高温塑性加工,而且在形变量合适时,可以获得晶粒明显细化的再结晶组织。     

锂对工业纯铜再结晶温度的影响

在工业纯铜中加入微量锂能提高其再结晶温度,试验表明：加入0.04%（质量百分数）锂,使冷拔后的工业纯铜的再结晶开始温度从400℃提高到440℃,这是由于加入锂后,固溶于铜中,造成铜的晶格畸变,对再结晶过程中的位错运动与重排起阻碍作用,抑制再结晶过程的形核和晶界迁移,从而抑制再结晶,提高铜的再结晶温度。     

HIGH TEMPERATURE DEFORMATION BEHAVIOR OF TiAl INTERMETALLIC COMPOUND

The behavior of TiAl interrnetallic compound of Ll_0 type under compressive deformation athigh temperatures and its recrystallization microstructure have been studied.The compressiveproof stress of the polycrystalline TiAl was found to be positive temperature dependence assame as the single crystai one.The correlation of the flow stress together with strain rate anddeformation temperature is in good agreement with the expression:ε=Aσ_p~nexp(-Q/RT)Adjusting the deformation temperature and strain rate to a decrease in flow stress of alloydown to below its brittle fracture stress may improve successfully not only the hot working ofthe TiAl-base alloy but also the fineness of the recrystallized grains.     

Si-Al-K掺杂钼的高温力学性能和组织研究

通过热模拟试验机对Si、Al、K掺杂钼的高温力学性能进行了分析,利用透射电镜观察其组织形貌。结果表明:其力学性能在1400℃有明显变化,可知Si、Al、K掺杂使钼的再结晶温度提高约600℃;当拉伸温度高于1400℃时,Si、Al、K掺杂量对钼的力学性能影响较小;K泡大多集中分布于晶界处,其数量与掺杂量成正比。     

高温回火消除85Cr_2Mn_2Mo钢组织遗传的研究

本文在研究85Cr2Mn2Mo钢的组织遗传的基础上,着重研究了该钢组织遗传的消除,文中采用三次高温回火工艺,使85Cr2Mn2Mo钢的粗大的非平衡组织发生充分的再结晶,有效地细化了奥氏体晶粒,切断了组织遗传。     

Ti–4.5Al–6.5Mo–2Cr–2.6Nb-2Zr-1Sn钛合金的高温变形行为

超高强韧钛合金是制造超规格航空结构件的骨干材料。通过热模拟压缩实验研究了Ti-4.5Al-6.5Mo-2Cr-2.6Nb-2Zr-1Sn钛合金高温变形行为,采用临界条件动力学模型建立高温下动态再结晶体积分数预测模型。本研究取得的阶段性成果将为超大尺寸、复杂形状的关键结构件的集成制造提供理论支撑。     

冷轧薄板再结晶温度研究

在冷轧薄板的生产过程中,金属晶粒将沿着变形方向被拉长.这种变化将导致力学性能等的变化.再结晶退火是冷轧薄板生产过程中的一个重要过程.因此研究冷轧薄板再结晶温度以及压下率对再结晶温度的影响,对冷轧薄板生产具有重要的实际意义,能够为冷轧薄板生产时退火工艺制度的制定提供理论依据.     

热轧历程对MGH754合金板材组织与性能的影响

通过扫描电镜成像系统与光学显微镜分析研究了不同热轧历程对MGH754合金板材组织衍变和性能的影响.研究表明:MGH754合金板材动态再结晶的晶粒大小随着热轧温度的升高而增加；低温后,MGH754合金板材显微硬度很高,说明合金内部仍旧存在高的位错密度.初轧温度为1150℃,终轧温度为1050℃时,合金退火未发生完全的二次再结晶.     

St37-2G�ṹ���������ٽᾧ�¶�̽��

通过比较不同退火温度下冷硬板的硬度变化,并结合金相组织检验,测定了St37-2G冷轧板的再结晶温度。结果表明：金相组织检验结果与试样硬度检验结果相吻合,硬度检验测定的再结晶温度具有一定的准确性。测得试验用St37-2G结构用冷轧板的再结晶温度约为630℃。     

冷轧薄板再结晶温度研究

在冷轧薄板的生产过程中,金属晶粒将沿着变形方向被拉长。这种变化将导致力学性能等的变化。再结晶退火是冷轧薄板生产过程中的一个重要过程。因此研究冷轧薄板再结晶温度以及压下率对再结晶温度的影响,对冷轧薄板生产具有重要的实际意义,能够为冷轧薄板生产时退火工艺制度的制定提供理论依据。