岩石电阻增大率和地层因素方程的基本形式

为了得到岩石电阻增大率和综合地层因素理论方程,根据均质储集岩饱和度模型,分别在纯水层、含可动水油层中推导出岩石电阻增大率与束缚水电阻率、可动地层水电阻率、束缚水饱和度及可动水饱和度之间的关系方程,指出岩石电阻增大率的变化只与储集岩的孔隙结构、地层条件下地层水性质及地层水在岩石孔隙中的存在形式有关.与此同时,将综合地层因素定义为100%含水岩石电阻率与综合地层水电阻率的比值,综合地层因素只是岩石总孔隙度的函数,与其他因素无关.     

温度、有效应力和含水饱和度对低渗透砂岩渗透率影响的实验研究

为了全面评价温度、有效应力和含水饱和度的变化对砂岩渗透率的影响,实验测定了在不同条件下低渗透砂岩渗透率的变化规律。根据实验结果定性地分析了温度、有效应力和含水饱和度对低渗透砂岩渗透率的影响以及三者之间的相互作用关系。实验结果表明:在有效应力相对较小时温度对渗透率的影响较大,而随着有效应力的增大其作用逐渐减小;随着含水饱和度的增加,温度对渗透率的影响增大;渗透率与有效应力近似呈指数关系变化,但随着温度和含水饱和度的增加需要作校正处理;含水饱和度越高岩石渗透率越低,且随着有效应力的增加,渗透率下降幅度呈递增的趋势,而温度的增加使得含水饱和度越高的砂岩渗透率下降越严重。     

普光地区缝洞性储层岩电参数影响因素分析

在对普光地区189块岩心岩石物理实验资料分析的基础上,讨论了地层水矿化度、泥质含量、温度以及孔、洞、缝发育程度对孔隙结构指数m值和饱和度指数n的影响.认为,随地层水矿化度的增大,m、n值呈增大趋势;随温度和孔隙度的增大,m增大,n减小.利用岩电实验资料,做出了地层因素-孔隙度关系图版和电阻率增大系数-含水饱和度关系图版,从而计算出m、n值.经过现场实例验证,测井处理计算的含水饱和度与岩心分析含水饱和度相关系数较高,表明利用该规律选择的岩电实验参数m、n值适合缝洞性储层的含水饱和度计算.     

不同温压条件下砂岩m,a,n,b值的变化特征

在实验室的高温高压条件下与在常温常压条件下测量的岩心电阻增大率和地层因素，计算得到的胶结指数（ｍ）、饱和度指数（ｎ）、地层常数（ａ，ｂ）均有一定的差别，分析这种差别的原因是由于离子在不同温度下导电性能不同引起的，指出如果用常温常压条件下测量的参数进行测井资料解释时必须进行参数校正。     

油藏条件下油水相对渗透率实验研究

用胜利油区孤东油田7—44—检245等井样品进行油水两相渗流规律单因素影响实验，结果表明：净上覆压力增大改变孔隙结构(主要影响喉道)，水相相对渗透率上升较快而油相相对渗透率下降较快，是影响渗流规律主要的因素；温度增高改变油水黏度比，使束缚水饱和度增大、残余油饱和度减小，但在相同油水黏度比条件下，温度升高对相对渗透率的影响很小；在30MPa、80℃条件下，精制油与盐水、脱水脱气原油与盐水的油水黏度比相近，含气原油与盐水的油水黏度比略高，三者相对渗透率曲线形态相近，含气原油与盐水的水相相对渗透率略高于脱水脱气原油与盐水的。用胜利油区5个油田不同层位的样品，进行地层与地面条件下相对渗透率测定对比实验的结果，地层条件下的束缚水饱和度高、两相区窄、油水两相前缘含水饱和度低、含水上升快以及最终水相相对渗透率高；地层条件下的水驱油效率在注水初期高于地面条件，达到一定的注入倍数后低于地面条件，最终水驱油效率小于地面条件。进行相对渗透率实验研究时，应该模拟油藏条件，由于渗流特性对上覆压力和孔隙压力的绝对值不敏感，可以只模拟油藏的净上覆压力。     

含水饱和度指数n值计算方法探讨

研究了不同样品在不同实验条件下的含水饱和度指数n值的计算方法.根据岩电实验中含水饱和度Sw与电阻增大率I交会曲线的特征,分析了样品孔隙结构及含水饱和度对含水饱和度指数n值的影响,使用了I-Sw分段回归法、n-Sw相关分析法以更精确地计算样品的含水饱和度指数n值.实验分析了不同的油藏参数与含水饱和度指数n值的关系,认为储层性质和流体性质是影响含水饱和度指数n值的关键参数,对实际油藏应通过多因素拟合的方法求解含水饱和度指数n值.     

储层温度对阿尔奇公式参数的影响

泥质砂岩电阻率、视地层因素、视胶结指数、电阻率增大系数、视饱和度指数均与温度有关。岩石电阻率随温度的升高而减小;泥质砂岩的视地层因素、视胶结指数ｍａ随温度 升高而增大;泥质砂岩的视电阻率增大系数Ｉａ、饱和度指数ｎａ随温度的长高而减小,泥质砂岩视地层因素与地层水电阻率有关,随地层水矿化度升高而增大。     

高温高压条件下不同气体组分储层岩电实验及应用

在高温高压条件下,对岩电参数受CO_2与CH_4混合气体影响规律认识不清,导致该类气层含水饱和度计算精度偏低。为此,通过模拟储层温压条件下(温度150℃、围压70MPa、孔隙压力50MPa)的岩电实验,分别利用不同含量CO_2与CH_4混合气体进行岩心驱替,以测定岩心的岩性系数b值、饱和度指数n值与胶结指数m值,基于实验数据研究分析了CO_2与CH_4混合气体对岩电参数的影响规律。不同CO_2含量混合气体溶解于地层水时候,测定得到的岩性系数a值、胶结指数m值基本没有差异;随着CO_2含量升高,岩性系数b值增大,饱和度指数n值降低,并建立了岩性系数b值与饱和度指数n值随CO_2含量变化的预测模型。利用该方法确定的岩电参数计算得到的含水饱和度与岩心分析结果吻合较好,证实了方法的可靠性。     

沾车凹陷岩电特征的分析和研究

在沾车凹陷复杂的岩性条件下,按油田不同层位进行岩电资料统计分析,并建立其饱和度解释模型是合适的.沾车凹陷孔隙度与地层因素、含水饱和度与电阻增大率的相关性均良好,这种良好的相关性将会使该地区的饱和度解释模型更具有代表性,因此划分出的油水层系更加精确,其胶结指数与岩样的其它岩性参数基本上相关良好,说明它在一定程度上反映了岩样的孔隙结构特性;其饱和度指数与岩样的其它岩性参数基本上不相关,说明它主要反映了饱和度大小及其分布特征的影响,其它影响因素处于次要地位.胶结指数与均质系数基本上是相关的,因此,胶结指数m可以作为描述岩石孔隙结构均质程度的一个新的特征参数.     

岩石阻容频散特性及其与流体饱和度关系研究

讨论砂岩和灰岩岩心电阻率、电容率参数与岩石含水饱和度之间的关系。对砂岩和灰岩岩心样品进行高压(30 MPa)真空(-0.092 MPa)驱替饱和,使岩心样品饱和某一矿化度的盐溶液,测量这些岩心电阻率和电容率参数。对所测量的数据分析发现,在4Hz~5 MHz的频率范围内,每种岩性电阻率和电容率均随频率的增加而减小,但在同等条件下,电容率随频率的变化幅度更明显,其频散度更大。不同的频率段,岩心电阻率和电容率参数频散度不同,低频段(小于100kHz)频散度大,在高频段(大于100kHz)频散度小。根据岩性电阻率和电容率参数,建立了一种新型的岩石含水饱和度的计算方法。相比于传统岩电实验,利用该方法计算饱和度不需要测量岩石的胶结指数、饱和度增大系数、地层因数等Archie公式的相关参数。通过岩心的电容率可以直接计算岩石含水饱和度,可减少多个不同参数实验测量带来的误差。     

过套管电阻率测井在垦东六断块油藏动态监测中的应用

简要介绍了过套管地层电阻率测井(CHFR)的基本原理、仪器结构及性能；重点介绍了过套管电阻率测井在垦东六断块的应用情况；就过套管电阻率测井与其它生产动态监测方法(RST、硼中子寿命测井)的应用效果作了横向比较，并对其在垦东六断块油藏动态监测中应用的成功和失败之处作了详细分析。总结了其在油田应用环境限制因素，为以后更有效地使用不同的油藏动态测井监测方法提供一定的依据。     

后期水侵型复杂断块/岩性油藏评价

油藏形成后,由于地质环境变化,储层往往会受到外部水系的侵入,从而造成原生水和水层地层水性质的差异,南阳凹陷是这种后期水侵现象的典型实例。其油藏结构复杂,断块发育,岩性与水性复杂多变,同时油层低阻现象普遍,通过对这一地区岩性特征和地层水变化规律研究,指出原生水和地层水差异是导致低阻储层的根本原因,提出了相应的计算方法,并结合精细测井解释技术,深入认识复杂岩性成份对储层饱和度和渗透性参数计算的影响,建     

油层水淹过程中地层电阻率变化规律的确定方法

本文主要根据克拉玛依油田注水资料、井口采出水矿化度资料和其他生产资料,用数理统计方法给出油层水淹过程中,地层混合水溶液电阻率与含水饱和度的相互制约关系,进而得出地层电阻率随含水饱和度的变化规律。利用这一规律,可以更有效地解释、判定水淹层。     

用随钻测井补偿波电阻率曲线求纯地层电阻率

补偿波电阻率测井是哈里伯顿公司随钻测井仪器LWD的电阻率测井项目。由于受泥浆污染小，用补偿波电阻率测井曲线求纯地层电阻率具有独到的优越性，但其测量结果仍受诸如井眼、各向异性等环境因素的影响，特别在大斜度井、水平井中。从补偿波电阻率测量原理出发，提出介电常数、井眼、围岩、侵入、各向异性等环境因素的校正方法，最后求出纯地层电阻率。该成果已投入生产，效率较好。     

识别低阻气层的一种特征参数判别法

本文根据松南地区浅部天然气低阻储层的测井响应特征，选用自然伽马、中子、声波、密度、自然电位等测井资料，结合地质和测试资料，设置并确定了判别气层的特征参数；依据特征参数判别方法编制了相应的处理软件，处理了一些低阻含气井段，取得了明显的地质效果。     

过套管电阻率测井刻度概述

文章从测井仪器刻度定义出发,根据过套管电阻率测井原理,提出了过套管电阻率测井刻度的意义及需要解决的主要问题。综合过套管电阻率测井中遇到的实际影响因素,设计出了刻度筒模型;根据测井中的不均匀地层的性质,提出了具体的刻度方法。     

对油层水电阻率的思考

在地层水矿化度较低的地层剖面内计算油气层含油气饱和度时，经常遇到解释结果偏低的总是以致地不能用于油水识别、储量计算，甚至发生漏掉油气层的严重问题。本文提出，在利用含水饱和度方程计算油气层的含油气饱和度时，参数ＲＷ应使用油气层不电阻率。在多数情况下，油气层水电阻率不同于水层水电阻率。地于地层水矿化度较低的陆相沉积地层而言，这个问题特别重要，文中列举了两个例子加以说明。     

过套管电阻率测井模型机模拟井实验研究

过套管电阻率测井有用信号非常微弱,只有纳伏数量级,微弱信号检测是过套管电阻率测井技术研究的关键技术难题.通过对大电流发射装置、超低噪声前置放大器、高精度信号采集与处理技术的研究,研制出过套管电阻率测井模型机,并建立了过套管电阻率测井室内模拟井实验装置,对模型机仪器的微弱信号测量不确定度、地层电阻率测量范围等技术参数进行...     

关于水淹层地层水电阻率的探讨

注水开发油田水淹层地层水电阻率不仅是水淹层评价十分重要的基础参数,也是制约水淹层评价的"瓶颈"。针对不同油藏开发需要,已经开发出多种求取方法,在生产实践中见到不同程度的应用效果。通过对前人研究成果的分析总结,认为常规测井条件下求取水淹层地层水电阻率存在三个难以克服的问题,因而地层水电阻率计算不能期望太高的精度。估计方法必须充分结合现阶段注水开发条件,以达到更好的地质效果。提出水淹层地层水电阻率求取的几点认识,希望能为今后研究人员提供有益的参考和借鉴。     

羌塘地区壳内低阻层特征及初步认识

在羌塘地区深达 100 km的大地电磁测深MT)大剖面上,壳内低电阻层显示出不同面貌。南段以“△”块状体为特征;北段低阻层从-100km深处上升至近地表-10 km处,呈巨大的蘑茹体。在平面等值线图上,北羌塘地区以大面积坳隆、东西分块为特征;南羌塘地区以条带状坳隆南北分带为主。研究结果认为,低电阻层与地形相关,这不仅旁证了有关低阻层解释的可靠性,同时说明北羌塘独特的块状高山区地貌是活跃的深部构造运动的表现。研究区地壳既非全是冷壳、也非全是热壳,应是冷壳、热壳呈楔块状相间,尤其是确旦错一带可能存在热柱。这对油气富集、形成、二次成因将有较大的影响。