R407C空调器系统及换热器的研究进展

随着R22替代期限的接近，替代制冷剂的研究更加紧迫,混合工质R407C各项性能与R22相当．可在系统稍做改变的前提下用于直接替代，这使得R407C的应用前景非常广泛，但R407C的COP略低于R22．这就需要加快对其换热器及系统的研究以提高其性能。     

关于R407C用于替代R22的研究

在利用环保制冷剂R407C替代HCFC制冷剂R22的过程中有许多值得关注的技术问题，本文分析比较了R407C和R22的特性，特别研究了R407C的非共沸特性和相关应用技术。     

非共沸混合制冷剂R407C替代技术的研究进展

介绍了制冷剂R22的替代工质R407C的研究现状，指出新工质的替代应以实验研究为主，并从安全性、热力学性能、传热性能及应用等方面进行综合考虑，使新工质能最大限度地适应现有的制冷空调系统。     

混合工质R407C的实验研究

对以混合工质R407C和纯工质R22为制冷剂的样机进行了对比实验,为R407C的进一步研究提供了可靠的数据信息.     

R407C、R410A制冷系统相关特性研究进展

系统介绍了国外学者对R22制冷剂最有希望的替代物R407C和R410A的有关特性包括分馏特性、节流特性、干燥特性、电气特性及其与润滑相容特性等研究成果。     

混合工质R407C替代R22实验研究综述

对目前国内外采用非共沸HFCs混合制冷剂R407C在制冷空调机组中替代R22的实验研究进行了综述,讨论了混合制冷剂R407C的使用对系统性能、换热效果、泄漏问题等方面的影响,并对进一步的实验研究提出了一些可行的建议.     

环保制冷剂R410A和R407C的性能比较

用于取代对臭氧层有破坏作用的制冷剂R22,国际上普遍认同的两种环保制冷剂为：410A和R407C。本文将分析R410A和R407C的特性,比较两者在传热性能、性能系数和蒸汽压力等方面的特征差异,为确定替代制冷剂的最佳选择提供技术支持。     

R407C房间空调器系统性能模拟与换热部件优化分析

对替代房间空调器用制冷剂R22的R407C工质的应用进行了研究，分别建立了空调器主要部件(蒸发器、冷凝器、压缩机、毛细管和连接管道)的分布参数模型(除压缩机模型外)，并对空调器进行了模拟。且就换热器的结构参数编制了优化模块，获得了一些有参考价值的研究结果。     

R407c泄漏对制冷量及性能系数的影响

以PR状态方程为基础建立了R407c热力性质推算的计算模型，并以此为工具展开R407c泄漏的热力学分析，得到R407c正常泄漏所导致的冷量不足及性能系数的下降均在5％以内。     

R22及其替代工质饱和池沸腾传热研究

目前R22的主要替代工质有R134a、R410a、R407c等.利用机械加工表面多孔管可以显著提高R22替代工质满液式蒸发器的沸腾传热系数.本文通过试验研究了R134a、R410a、R407C等工质在机械加工表面多孔管蒸发器中沸腾的传热性能.试验结果表明:相同的热流密度下,R410a的总传热系数是R22的1.28～1.37倍;R407c是R22的0.80～0.81倍.R134a是R22的1.08～1.10倍.机械加工表面多孔管管束效应因制冷剂不同而不同.对R22,下排管沸腾换热系数高于上排管.而对R134a、R410a与R407c,上排管沸腾换热系数最大,中排管和下排管有所不同.     

Exergy efficiency and irreversibility comparison of R22, R134a, R290 and R407C to replace R22 in an air conditioning system

This work presents an experimental comparison of exergy efficiency (EE), irreversibility at the process 1–2 (evaporator exit to compressor inlet), 2–3 (compressor inlet to condenser inlet), 3–4 (condenser inlet to expansion valve inlet), 4–5 (expansion valve inlet to evaporator inlet) and 5–1 (evaporator), and coefficient of performance (COP) of R22, and its substitutes R134a, R290 and R407C in vapor compression refrigeration system (VCRS) of an air conditioner. In addition, the effects of air temperature in the freezer with reference to environment states on irreversibility and EE have been investigated. At ?18°C air temperature in the freezer, 33°C reference environment state and 42% relative humidity refrigerants R22 and its substitutes R134a, R290 and R407C VCRSs the total irreversibilities are 665.7, 753.5, 582.1 and 677 W, and EEs are 22.9, 14.2, 26.5 and 20.6%, respectively. The refrigerant R290 is the best performer among candidate refrigerants but it suffers from flammability. Thus, R407C can considerably be used to replace R22.     

部分负荷工况下螺杆制冷压缩机特性试验研究

研究了采用不同工质时螺杆制冷压缩机在部分负荷工况下的性能特性。通过录取半封闭螺杆压缩机工作过程指示图(p-V图),获得了部分负荷下螺杆制冷压缩机的效率及其变化规律,并根据部分负荷下压缩机内容积比的变化,对这种变化规律进行了解释。随后对螺杆压缩机采用R22、R134a、R404A、R407C四种不同工质时,在部分负荷工况下的性能变化规律进行了分析比较。研究结果表明：随着负荷的降低,压缩机的绝热效率和绝热指示效率都会有明显的下降,但机组系统的性能系数PCO会有明显的上升;使用R22工质时机组的使用部分负荷值VAPL为最佳。     

R407C房间空调器系统性能模拟与换热部件

对替代房间空调器用制冷剂R22的R407C工质的应用进行了研究,分别建立了空调器主要部件(蒸发器、冷凝器、压缩机、毛细管和连接管道)的分布参数模型(除压缩机模型外), 并对空调器进行了模拟.且就换热器的结构参数编制了优化模块,获得了一些有参考价值的研究结果.     

闪发蒸汽冷却技术及R134a用于高温空调器的研究

建立了基于闪发蒸汽冷却技术及R134a为工质的高温空调器数学模型,分析并比较了R22单级压缩、R22闪发蒸汽冷却和R134a单级压缩制冷系统在不同室外气温度下系统冷凝压力、压缩机排气温度、制冷量、耗功和性能系数。结果表明,相同工况下R134a制冷系统的冷凝压力和排气温度最低,制冷量较小,较R22制冷系统适宜于环境温度50℃以上工况。当环境温度介于42~50℃时,闪发蒸汽冷却技术可有效降低以R22为工质的空调压缩机的排气温度,提高系统制冷量和性能系数,但冷凝压力和耗功略有升高。     

R22三种替代物R134a、R410a和R407c在空调系统中性能对比研究

对Ｒ２２ 的三种替代物Ｒ１３４ａ 、Ｒ４１０ａ 和Ｒ４０７ｃ 在空调系统中的性能及费用进行了分析对比,结果表明Ｒ４１０ａ 是一种较佳的替代选择。     

Condensation heat transfer coefficients of HCFC22, R410A,R407C and HFC134a at various temperatures on a plain horizontal tube

In this study, external condensation heat transfer coefficients (HTCs) of HCFC22, R410A, R407C, and HFC134a were measured on a smooth horizontal tube at 30, 39, and 50°C with the wall subcooling of 3–8°C. The results showed that condensation HTCs decreased for all fluids tested with an increase in temperature. This is due mainly to such properties as the saturated liquid density and liquid thermal conductivity. These properties decrease as the temperature increase and accordingly HTCs decrease. The condensation HTCs of R410A are 9.2–19.7% higher than those of HCFC22 while those of R134a are 2.5–10.2% lower than those of HCFC22. Condensation HTCs of R407C, non-azeotropic mixture, are 29.4–34.3% lower than those of HCFC22. Overall, the HTCs of R407C are much lower than those of HCFC22, HFC134a and R410A due to the mass transfer resistance in a diffusion vapor film. Condensation HTCs of HCFC22 and HFC134a are higher than those calculated by Nusselt’s equation by 7.7–11.8% and 4.0–11.1% respectively. On the other hand, HTCs of R407C measured on plain tube, however, are not well predicted by these well-known prediction correlations due to the introduction of mass transfer resistance associated with non-azeotropic mixtures.