生物膜法A~2/O~2焦化废水处理系统缺氧反应器工艺特性

以焦化厂废水处理系统气浮设备出水为试验废水水源,在中试规模上研究了生物膜法A2/O2(厌氧/缺氧/好氧/好氧)系统中缺氧反应器的工艺特性和效果。缺氧反应器为以陶粒作填料的上流式滤池。研究结果表明,缺氧反硝化对去除焦化废水中COD有重要作用。反硝化菌可利用一些好氧微生物和厌氧微生物都难以降解的焦化废水中的有机物作碳源,反硝化反应器可去除进水中40%的COD。缺氧反硝化反应器进水碳氮质量比在5以上就可基本满足焦化废水反硝化对碳源的需求。稳定运行状况下的NO3--N容积负荷不大于0.24 kg/(m3.d)。缺氧反应器的水力停留时间不小于24 h。系统进水COD、NH3-N的质量浓度分别在1 000～2 200、200～400 mg/L范围内,对系统进水不进行稀释的条件下,水解酸化反应器HRT为20 h,缺氧反应器HRT为24 h,一级好氧反应器和二级好氧反应器HRT均为48 h,二级好氧反应器硝化液回流比为3时,生物膜法A2/O2系统处理出水的COD和NH3-N可以同时达到《污水综合排放标准》(GB8978-1996)中的一级排放标准。     

生物膜法A2/O2焦化废水处理系统中好氧反应器工艺特性

以焦化厂废水处理系统气浮设备出水为水源,在中试规模上研究了生物膜法A2/O2系统中好氧反应器的工艺特性和效果.研究结果表明,系统进水COD为1 000～2 200 mg/L,NH3-N质量浓度为200~400mg/L,水解酸化反应器HRT为20 h,缺氧反应器HRT为24 h,一级好氧反应器和二级好氧反应器HRT均为48 h,二级好氧反应器硝化液回流比为3,一级好氧反应器COD容积负荷为0.40 ks/(m3·d),二级好氧反应器COD容积负荷<0.07 kg/(m3.d).NH3-N容积负荷为0.022 kg/(m3·d)时,生物膜法A2/O2系统处理出水COD和NH3-N浓度可以同时达到<污水综合排放标准>(GB 8978-1996)中的一级排放标准.     

ASBR-SBR-ASBR工艺处理含氮有机废水的快速启动

采用ASBR-SBR-ASBR三级联合工艺处理高浓度含氮有机废水。结果表明,对于ASBRⅠ反应器,当有机容积负荷为2 kg/(m~3·d),HRT为12 h时,有机物降解率达到95%。对于SBR反应器,当NH_4~+-N容积负荷为0.30kg/(m~3·d),HRT为12 h时,出水NH_4~+-N与NO_2~--N的物质的量比接近1∶1.32。ASBRⅡ反应器内则发生厌氧氨氧化反应,NH_4~+-N与NO_2~--N同步去除;当总氮容积负荷为0.44 kg/(m~3·d),HRT为12 h时,NH_4~+-N去除率可达95%,NO_2~--N去除率达98%。经过75 d的连续培养,反应器启动成功。     

混凝沉淀-HBF-二级软化沉淀处理航天炉煤气化废水

结合废水特点与用户需求,将“混凝沉淀-生物固定膜复合(HBF)工艺-二级软化沉淀”组合工艺应用于煤化工综合废水(航天炉煤气化废水为主)的处理中。该工程案例中,乙二醇废水预处理新型高效厌氧脱氮生物反应器(ADN反应器)设计NO₃^--N容积负荷为1.27 kg NO₃^--N/(m³·d),上升流速为2 m/h,停留时间为15.1 h;综合废水处理系统中,一级缺氧池设计TN容积负荷为0.8 kg TN/(m³·d),一级好氧池设计COD_Cr容积负荷为0.8 kg COD_Cr/(m³·d),一级好氧池设计氨氮容积负荷为0.2 kg氨氮/(m³·d)。运行结果表明,该组合工艺对煤化工综合废水的处理效果稳定。经处理后的出水COD_Cr<45 mg/L、TN<30 mg/L、氨氮<5 mg/L,出水水质满足《石油化学工业污染物排放标准》(GB 3...     

悬浮填料用于黑水处理的生物硝化反硝化性能研究

利用已经挂膜成熟的悬浮填料生物膜反应器处理黑水,小试研究了4种比表面积的悬浮填料在不同HRT和进水负荷率条件下的生物膜量、有机物去除规律、生物硝化和反硝化特性。研究表明,在填料投配率为30%、溶解氧含量控制在1.5~2.5 mg/L、水温维持在(28±2)℃时,单位反应器容积内填料附着的生物膜量随HRT的减小和进水SCOD负荷率的增加而增加;悬浮填料生物反应器的有机物去除效果、硝化效率与HRT、填料的比表面积等关联度不明显,TN的去除率基本随HRT的减小而降低;各反应器的出水NO~-_2-N比例稳定在90%左右,均发生了明显的短程硝化现象,主要是碱度不足所引起。悬浮填料的最大生物硝化速率为1.87~4.40 g/(m~2·d)、最大反硝化速率为1.03~2.33 g/(m~2·d)。     

AMC厌氧颗粒污泥快速培养及对印染废水处理性能研究

以AMC(Anaerobic microorganism carrier)颗粒为厌氧微生物固定化载体填充UASB反应器,以模拟废水运行15 d形成AMC颗粒污泥初成体,运行55 d得到平均沉降速率213 m/h的成熟AMC厌氧颗粒污泥。AMC厌氧颗粒污泥对印染废水有着较好的处理效果,运行印染废水阶段,反应器HRT为14.5 h,平均容积负荷4.7 kg COD/(m³·d),废水B/C由0.18～0.27提高至0.58～0.64,色度去除率达到65%以上。在不同回流比条件下,反应器出水pH与NH_3-N浓度均高于进水,系统内未出现VFA的累积现象;在回流比为2的条件下,反应器对废水COD去除效果最佳,平均去除率达到58.6%。     

缺氧-好氧两级MBBR处理制药废水的试验研究

根据某制药废水的水质水量特点,采用缺氧-好氧两级MBBR对制药废水进行了试验研究,考察了温度和pH对硝化反应的影响以及主要污染物CODcr和NH_4⁺-N的去除效果和负荷关系。结果表明,在两级MBBR总HRT为6.75+-N的去除效果和负荷关系。结果表明,在两级MBBR总HRT为6.75⁹ h,CODcr8009 h,CODcr800¹ 100 mg/L、NH_41 100 mg/L、NH_4⁺-N在40+-N在40⁶0 mg/L的水质条件下,该工艺不但能够稳定去除CODcr,且能够高效的去除NH_460 mg/L的水质条件下,该工艺不但能够稳定去除CODcr,且能够高效的去除NH_4⁺-N,平均去除率分别能够达到87%和91.5%,且系统脱除CODcr和NH_4+-N,平均去除率分别能够达到87%和91.5%,且系统脱除CODcr和NH_4⁺-N的负荷高,系统CODcr容积负荷平均为2.2 kg COD/(m+-N的负荷高,系统CODcr容积负荷平均为2.2 kg COD/(m³·d),填料表面负荷平均为15.8 g COD/(m3·d),填料表面负荷平均为15.8 g COD/(m²·d)。NH_42·d)。NH_4⁺-N容积负荷平均达到0.13 kg NH_4+-N容积负荷平均达到0.13 kg NH_4⁺-N/(m+-N/(m³·d),填料表面负荷平均达到0.89 g NH_43·d),填料表面负荷平均达到0.89 g NH_4⁺-N/(m+-N/(m²·d)。     

负荷对膜曝气生物反应器去除有机物和硝化的影响

讨论了在模拟生活废水的浓度阶段性变化的情况下,有机物负荷以及氮负荷对膜曝气生物反应器的有机物去除和硝化的影响。结果表明,TOC负荷和TN负荷分别从6.6 g/(m2.d)和3.2 g/(m2.d)到26g/(m2.d)和5.8g/(m2.d)变化,碳氮质量比从2.1到4.6变化时,得到94%～97%的TOC去除率。碳氮质量比从2.1到3.7变化时,硝化率约为90%;当碳氮质量比增加到4.6时,硝化率降到81%。在第一阶段,碳氮质量比为2.85,TN负荷从2.5到9.5 g/(m2.d)变化时,TOC去除率为95%。最大硝化速率和硝化率分别为7.5 g/(m2.d)和90%。和传统的生物膜比较,用膜曝气生物反应器处理废水,可同时提高有机物去除速率和硝化速率。     

生物膜法A^2／O^2焦化废水处理系统缺氧反应器工艺特性

以焦化厂废水处理系统气浮设备出水为试验废水水源,在中试规模上研究了生物膜法A^2／O^2（厌氧／缺氧／好氧／好氧）系统中缺氧反应器的工艺特性和效果。缺氧反应器为以陶粒作填料的上流式滤池。,研究结果表明,缺氧反硝化对去除焦化废水中COD有重要作用,．反硝化菌可利用一些好氧微生物和厌氧微生物都难以降解的焦化废水中的有机物作碳源,反硝化反应器可去除进水中40％的COD。缺氧反硝化反应器进水碳氮质量比在5以上就可基本满足焦化废水反硝化对碳源的需求．．稳定运行状况下的NO3^- -N客积负荷不大于0．24kg／（m^3·d）．缺氧反应器的水力停留时间不小于24h。系统进水COD、NH3-N的质量浓度分别在1000～2200、200～400mg／L范围内,对系统进水不进行稀释的条件下．水解酸化反应器HRT为20h．缺氧反应器HRT为24h．一级好氧反应器和二级好氧反应器HRT均为48h．二级好氧反应器硝化液回流比为3时．生物膜法A^2／O^2系统处理出水的COD和NH3-N可以同时达到《污水综合排放标准》（GB8978—1996）中的一级排放标准。     

高氮磷有机食品废水处理工程实例分析

介绍了山东某食品公司高氮磷有机食品废水处理工程实例以及工艺特色,根据废水特点采用“絮凝初沉池+UASB+缺氧池+射流曝气池+絮凝终沉池”作为主处理工艺,主要处理构筑物均采用较长的水力停留时间(HRT)和较低的容积负荷,UASB的HRT为108 h、COD容积负荷为2.05 kg/(m³·d),A/O系统总HRT为62.4 h,初沉池和二沉池均采用较低的表面负荷,分别为0.43 m³/(m²·h)和0.525 m³(/m²·h),引入200 m³/h的原废水作为缺氧池反硝化脱氮的外加补充碳源。工程运行实践表明系统处理效果较好,对COD、BOD₅、SS、NH₃?N、TN、TP的总去除率分别为99.5%、99.5%、98.0%、99.4%、93.1%、99.2%,处理出水水质COD、BOD₅、SS、NH₃?N、TN、TP分别为48、15、61、1.0、18、0.8 mg/L,满足《山东省南水北调沿线水污染排放标准》(DB 37/599-2006)一般保护区及修改单的要求,处理成本为2.88元/m³。     

UBAF处理生物絮凝吸附工艺出水的试验研究

采用以陶粒为填料的上向流曝气生物滤池(UBAF)对生物絮凝吸附后的校园生活污水进行处理,考察此系统对CODcr、NH3-N的去除效能以及UBAF抗冲击负荷能力.结果表明,此系统CODdr、NH3-N平均去除率可达88.7%和86.6%.水力负荷在0.6～1.8 m3/(m2·h)范围内变化时,UBAF对CODdr的去除...     

序批式生物膜法处理腈纶废水的试验研究

采用序批式生物膜法(SBBR)处理实际腈纶污水,研究SBBR工艺处理腈纶废水的可行性和在厌氧、好氧模式下处理腈纶废水的优化参数。结果表明,SBBR工艺对腈纶废水具有较好的处理效果,COD去除率达到50%以上;在厌氧HRT为16 h、曝气时间为5 h、DO的质量浓度为4.5 mg.L-1时,对TOC和TN的去除率分别为70%和44.9%,对特征污染物DMAC和丙烯腈的去除率为100%;腈纶废水中含有难生物降解物质,单一的靠生物处理很难达到排放标准,出水需要后续处理。     

新型厌氧反应器COD去除影响因素研究

以模拟高浓度有机废水为研究对象,采用新型厌氧反应器对COD去除影响因素进行了为期4个月的试验研究,考察了污泥负荷、水力停留时间(HRT)、容积负荷、进水COD、VFA、出水SS等因素对COD去除的影响。结果表明,影响COD去除的主要因素是污泥负荷、HRT和容积负荷,次要因素是进水COD、VFA和出水SS,当反应器内COD污泥负荷在0.297 2～0.464 7 kg.kg-1.d-1之间、HRT=7 h时,COD的去除效率维持在72%～90%。     

水性工业涂料废液的处理研究

采用混凝 -生物接触氧化 -芬顿高级氧化组合工艺对水性涂料废液进行处理研究。重点考察了该工艺对涂料废液 COD、氨氮和 SS的去除效果。结果表明, pH升高对涂料废液中的 SS、COD有去除效果并且能够避免混凝时发生板结,当 pH为 10时, COD由 148 000 mg/L降至 46 000 mg/L,SS质量浓度由 18 500 mg/L降至 2 500 mg/L,去除率分别达到 86. 4%和 68. 5%;接触氧化反应器经过 60 d的运行, COD容积负荷达到 0. 67 kg/（m3·d）出水 COD、氨氮去除率分别达到 94%、85%;经过混凝 -生物接触氧化 -芬顿高级氧化组合工艺处理最终,出水 COD为 280 mg/L左右,氨氮质量浓度为 15 mg/L, SS质量浓度为 13 mg/L左右,均可达到排放标准。     

氮肥厂含氨废水的生物脱氮研究

采用富集驯化的亚硝酸菌和亚硝酸型反硝化菌对氮肥厂高氨氮废水进行处理。考察了pH的变化特征,研究了进水氨氮负荷对硝化效果的影响。实验结果表明,硝化菌能够耐受高pH废水并能高效脱氮,氨氮去除速率最高达36.07 mg/(L.h);连续运行时水力停留时间24 h,进水NH3-N负荷在0.387～0.667 kg/(m3.d)范围内,稳定运行后硝化出水氨氮去除率大于97%,亚硝化率为80%左右,总氮去除率达90%以上。     

高效厌氧反应器处理中药提取废水中试研究

应用新型高效厌氧反应器处理中药提取废水。从有机物去除率、产气效率及颗粒污泥增殖等方面评估了系统的运行效果。结果表明,经过2个多月的启动运行,该系统的COD去除率平均达到98%以上,出水COD500 mg/L,COD容积负荷高达25 kg/(m~3·d),甲烷产率为0.31 L/g COD。水力停留时间为12~24 h,系统运行稳定,抗冲击负荷能力较强。启动过程中,颗粒污泥粒径增大到1.8~2.5 mm。     

碳氮比与氨氮负荷对序批式活性污泥法同步硝化反硝化的影响

为了提高生物脱氮的效率,研究采用序批式活性污泥法(SBR工艺)考察碳氮质量比w(C/N)与氨氮负荷对同步硝化反硝化的影响。结果表明:当w(C/N)为5.6,氨氮负荷为0.024 g/(g.d),碳源快速消耗,SBR工艺较难实现同步硝化反硝化,同步硝化反硝化率只能够达到0.76%。当w(C/N)为10.5,氨氮负荷为0.024 g/(g.d)时,SBR系统能够实现同步硝化反硝化,同步硝化反硝化率达到97.6%,NH4+-N和COD去除率均接近100%;当w(C/N)为16.3,氨氮负荷为0.024 g/(g.d)时,同步硝化反硝化率为94.5%,增加外加碳源的成本。同步硝化反硝化可以取代二段独立的硝化和反硝化过程,节省运行费用。     

厌氧氨氧化包埋填料处理稀土尾矿废水的中试脱氮和优化

针对稀土尾矿废水的成分复杂和低化学需氧量(chemical oxygen demand,COD)的水质条件,采用厌氧氨氧化包埋填料进行处理。首先进行了厌氧氨氧化包埋填料的适应和驯化,然后分别探究了厌氧氨氧化包埋填料单独处理稀土尾矿废水和耦合反硝化包埋填料处理稀土尾矿废水的脱氮性能。结果表明,厌氧氨氧化包埋填料对稀土尾矿废水有良好的适应性,采用阶梯式底物和缩短水力停留时间(hydraulic retention time,HRT)的运行策略进行适应和驯化后,总氮去除负荷(nitrogen removal load rate,NRR)最高可达0.99kg N/(m³·d),较适应和驯化前提高了8.39倍。高通量测序结果表明,厌氧氨氧化优势菌属(Candidatus Kuenenia)的相对丰度从5.53%上升至35.67%,实现了有效富集,而适应和驯化前的优势菌属(Candidatus Brocadia)不适应环境被淘汰。面对原水氨氮浓度波动时,厌氧氨氧化包埋填料单独处理稀土尾矿废水的NRR最高可达1.02kg N/(m³·d),出水氨氮的平均浓...     

物化处理后的铜酞菁废水A/O生物接触氧化研究

铜酞菁废水酸性强、氨氮和Cu^2 浓度高、处理难度大。作者采用A／O生物接触氧化对经物化处理后的铜酞菁废水进行了实验研究。实验表明：适当增大硝化液回流比(R)有利于有机氮转化以及硝化和反硝化;增加水力停留时间(HRT)可提高脱碳效率,并促进硝化。在进水CODCr500mg／L,TKN100．8mg／L,R为300％及HRT为50h时,CODCr、NH3-N和TKN的去除率可分别达91．0％、98．8％和98．4％。