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1 现状平顶山焦化公司80型1号焦炉建于1989年, 自投产以来, 由于炉体不均匀沉降, 导致推焦 车启、对炉门困难, 使推焦阻力增大, 炉门冒烟冒火严重, 制约焦炉正常生产。针对存在问 题, 我们翻阅了地质资料, 80型焦炉位于平顶山山脉南部, 第四纪前曾是广阔的山前低洼, 属冲洪积阶地。焦炉基础特点为下沉敏感性工程。因此我们对1号焦炉炭化室机焦侧底砖标 高进行了测量, 结果见表1。按照工程设计, 焦炉允许沉降值不超过130mm, 由表中数据看出 , 焦炉炉体产生了不均匀沉降。2 采取的措施利用轨道缓坡过渡, 调整推焦机轨道、摩电道、拦焦机轨道同… 相似文献
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JL4.3—1型拦焦机为大连重型机器厂生产,主要由钢结构、液压系统、司机室、电磁站及走行、开门、导焦等机构组成。重钢焦化厂由于3座焦炉合并生产,生产节奏加快,且该机自1988年投运以来一直未进行大修,已处于超负荷运行。拦焦机车体及导焦车严重锈蚀,电器控制系统经常出故障,其车体、走行及控制系统等部分设计也不尽合理,严重影响生产。 相似文献
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我厂1号焦炉在1992年投产半年多就发现1号炭化室底砖在距焦侧1.0~1.5m处有凹陷现象,长度约有1.5m左右。当推焦杆运行至此处时产生振动、跳跃,带动推焦机一起振动,严重影响正常出炉。不久又发现19号和22号炭化室底砖有类似损伤。随着2号焦炉的投产,又相继出现类似问题,虽然经过多次更换,但效果不好。新更换的炉底砖没有按烘炉时的膨胀规律缓慢升温,而是在短短几个小时内由几十度升至1000℃左右,升温速度快,内外膨胀不一致,容易造成砖的破裂;在铲除旧砖过程中由于受条件限制,环境温度高、距离长,钢钎、铲子不… 相似文献
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我国6m焦炉的炉柱采用H型钢制作。炉柱上压保护板的五对(其中蓄热室两对)小弹簧(H=180mm,d=22mm,最大负荷19.6kN),原设计安装形式见图1。 如图1所示,调节小弹簧负荷的加压顶丝突出炉柱正面约100mm,随着炉体的膨胀,此顶丝也随炉柱不断外移。燃烧室部位的这些顶丝很可能与推焦机或拦焦机相撞而损坏。在某些厂已发生顶丝严重损坏的先例。 相似文献
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本钢焦化厂1#焦炉投产已30年.在长期生产过程中,部分炭化室炉底砖出现大面积破损脱落的现象,严重影响了焦炉的正常生产.例如42#炭化室焦侧炭化室底部炉底砖表面大面积破损,形成1个约2 000mm×400mm×70mm凹陷,在推焦过程中,推焦杆经过此处时产生剧烈振动,阻力增大,推焦电流明显上升,对推焦设备以及正常生产构成了严重威胁. 相似文献
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本溪北龙有限公司1号焦炉1973年投产,现已生产24年,大部分时间处于强化生产状态,造成焦炉炭化室墙面剥蚀、裂缝、孔洞,护炉铁件损坏,推焦加煤机轨道基础沉降。为保 相似文献
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焦炉推焦除尘技术在我厂的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
焦化工业是环境污染大户,而焦炉炭化室推焦过程所产生的烟尘是焦化厂的最大粉尘污染源。为改善操作环境就要求将烟尘收集起来,正确疏导。抽吸和最终净化。目前国内焦化厂有推焦除尘装置的仅限于浦东、宝钢、安钢、首钢、武钢及本钢焦化厂等。我厂5、6号焦炉的推焦除尘系统,综合了其他厂家工艺与设备的优点,采用了移动皮带密封集尘干管与地面站净化系统除尘相结合的方式,运转率高、效果好。1推焦除尘工艺我厂5、6号焦炉推焦除尘系统于1998年正式投运,工艺流程见图1。焦炉出焦时,在拦焦机导焦槽和熄焦车等处产生大量阵发性高… 相似文献
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火焰矫正法矫正推焦杆旁弯及下挠度变形 总被引:1,自引:0,他引:1
推焦机生产作业过程中,由于电气元件失灵或机械故障以及生产过程中误操作等,均会造成推焦杆在作业时突然置于焦炉炭化室中,用手动操作退出推焦杆时动作缓慢,操作困难,因此极易造成推焦杆发生过烧现象,导致推焦杆旁弯及下挠度变形。如不及时加以修复,将会影响推焦机正常对位,严重时则会对炉体产生破坏性损伤。目前,应用最广泛和有效的方法是火焰矫正法。石家庄焦化厂先后两次应用火焰矫正法对JT-6-1型和JT-6-4型推焦机(长30余m,自重为26.46t,横截面积1019×340)的推焦杆进行了旁弯及下挠度的矫正。… 相似文献
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攀钢一期设计年产144万t焦炭的大容积焦炉4座, 共144个炭化室, 每个炭化室机焦侧各有 一块磨板, 在长期的高温和推焦杆磨擦的作用下, 磨板变薄、断裂或被推焦杆刮出, 磨板过 高、过低或没有都会影响炉门下靠, 同时磨板还起到保护炭化室的作用。因此, 为确保生产 操作的顺利进行, 我们每月需更换2~3块磨板。在长期更换过程中, 我们摸索出一套简单可 行的更换方法, 现介绍如下。1 隔热设备的设计在新方法中, 我们设计了能移动的隔热设备代替了原来的隔热墙。新隔热设备采用25mm的 角钢对焊成厚50mm、高1 100mm的水冷式铁箱, 铁箱的宽度根据炭… 相似文献
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我公司两分下喷式焦炉于1990年3月投产,由于炉顶空间温度高及长期使用高挥发分(30%左右)煤炼焦,使多数炭化室的顶部产生了较厚的石墨层,1991年7月,石墨层已厚达130~150mm,给生产带来一系列问题。为解决这些问题,我们先后采用烧空炉及压缩空气吹烧等办法处理石墨,效果均不明显。后来采用在推焦杆头部上端安装刮板的方法,将炭化室顶部石墨清除干净,效果较好。 相似文献
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我公司现有2座JN43-80型焦炉,年生产机焦56万t。在焦炉生产过程中推焦机走行时,平煤杆经常自动窜出,造成平煤杆头被撞。在推焦过程中,推焦机有时自动向东行驶。针对这些现象,我们组织有关人员现场研究,在未找到电气线路故障的情况下,遂定性为操作事故,依据见图1。 相似文献
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针对攀钢3#、4#捣固焦炉生产设备经常发生故障,并需要停机检修的问题,通过堆焊托煤底板、修改捣固机程序、制作拦焦机活动轨道和改进推焦杆变形校正方法等措施,大大降低捣固焦炉设备故障率,减少了因设备原因造成的丢炉率。 相似文献
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1炭化室结石墨的原因焦炉荒煤气在高温作用下,某些大分子碳氢化合物分解产生甲烷,部分甲烷在高温作用下热解,析出游离碳和氢气,游离碳附着于炭化室炉墙砖和炉顶砖上,最终形成炉墙石墨和炉顶石墨。石墨能保持炉墙的严密,但随着石墨的过度生长,对焦炉生产带来的负面影响将越来越大。(1)在炭化室墙面的中上部由于石墨较其他部位多且厚,使炭化室在此区域变窄,造成推焦困难。(2)由于石墨的存在,炉墙热阻增大,只有提高炉温才能使焦饼按时成熟,不仅增加炼焦耗热量,而且温度高会促进石墨生长,导致恶性循环。(3)当加煤过满或平煤不良时,推焦过程中,顶… 相似文献
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通过对SJ-96清洁型热回收焦炉传热过程的理论分析,建立了包括炉侧墙、炉底及煤料的两维传热数学模型,编写可用数值方法进行计算的Fortran程序,根据实际焦面温度测量结果,及结合文献的基础数据,求解了该焦炉在成焦过程中的温度场分布及结焦时间,结果表明:在成焦4h~64h之间,热量由煤料上部及炉墙、炉底向煤进行传热,到结焦64h,顶部焦面的温度达到最高,整个炭化室中温度也最高,焦炭已接近成熟,到100h,炭化室中全部焦炭已达到1000℃,而后随挥发分释放的减少,整体焦炭温度下降.随炭化时间的延长,炭化室中横向及竖直方向温差进一步减少. 相似文献