电子束辐照诱发纳米Al/Al_2O_3复合颗粒中Al非晶化的纳米束斑原位分析

在 ＨＦ－２０００场发射电镜上完成了Ａｌ／Ａｌ２Ｏ３颗粒的辐照诱发Ａｌ非晶化转变和原位观察,纳米束斑综合分析表明Ａｌ非晶化转变是一个氧化过程     

机械合金化法制备Al—Cu—Fe纳米非晶合金

采用行星式高能球磨机制备了Al80-xCuxFe20(x=20-40）三元非晶纳米合金粉末,分析了不同球磨时间及热处理工艺对粉末结构、颗粒大小等的影响。结果表明：成分为Al40Cu40Fe20的粉末球磨时逐步非晶化,球磨33h后,非晶化程度最大,最小颗粒尺寸达到5．6nm;进一步球磨,非晶晶化,颗粒尺寸增大;成分为Al80-xCuxFe20(x=20,25,30)的粉末球磨90h后,得到非晶,最小颗粒尺寸为3．4nm。球磨制备的Al-Cu-Fe非晶粉末具有铁磁性。用DSC测量了其晶化温度（Tc),Tc≈873℃。     

用机械合金化法制备Al—Y—Ni非晶合金

本文用热力学和动力学分析了Al—Y—Ni合金系在机械合金化过程中实现非晶转变的能力。用机械合金化方法成功地获得了Al—Y—Ni非晶合金粉末,其非晶属性由X射线衍射和热分析实验得到证实。并研究了球磨强度对Al—Y—Ni合金系球磨非晶转变的影响,发现强度过高不利于非晶转变。     

快速凝固AlNiCuNd系富Al金属玻璃初始晶化行为的研究

采用熔体旋甩法制备了快速凝固Al87Ni7Cu3Nd3金属玻璃薄带，并以等温加热和非等温加热方式处理试样。采用DSC，常规XRD和配骨SAED的高分辨率电镜等研究手段，着重研究了快速凝固Al87Ni7Cu3Nd3金属玻璃的初始品化行为。结果表明，快速凝固Al87Ni7Cu3Nd3金属玻璃的品化过程包括两个主要的相转变：α-Al品体从非晶基体中析出的初始晶化以及有Al3Ni，Al11Nd3和Al8Cu4Nd形成的第二次晶化过程；随着加热温度提高，保温时间延长，α—Al晶体相颗粒大小和相对含量均增大，增大速率呈现为先快后慢的变化规律：快速凝固Al87Ni7Cu3Nd3薄带初始品化的产物为α—Al晶体加残留非晶相的两相混合物，α-Al晶体纳米颗粒均匀弥散分布在非晶基体上，大多处于相互独立状态，且呈随机自由取向。     

Al2O3/Al纳米复合材料的强化机制

将含氢等离子蒸发法制备的Al2O3/Al纳米复合粉体冷压成直径为25mm，厚度为2mm的块材，并通过620℃，40min热烧结和变形量为55％的冷轧形变处理使样品的相对密度达到99％。对官致密Al2O3/Al纳米复合材料的拉伸实验表明：其屈服强度σ0.2和断裂强度σb分别为粗晶Al的12－16倍和5－6倍，延伸率δ比同质冷轧粗晶Al约高28％。表征了Al2O3/Al纳米复合材料的结构和热稳定性，研究了晶粒细化的强化效应、非晶Al2O3弥散增强和冷变形加工硬化等对材料强度的影响。探讨了Al2O3/Al纳米复合材料的强化机制。     

Al86Fe10Zr4非晶合金的晶化与腐蚀行为研究

利用甩带法制备出Al86Fe10Zr4非晶薄带,用X射线衍射仪和差示扫描量热计对该非晶的非晶特性及晶化过程进行了研究.结果表明,Al86Fe10Zr4非晶薄带的晶化过程为两步晶化,其晶化温度分别约为603和718 K.用Kissinger 法得到了合金两步晶化过程的激活能分别为273和239 kJ/mol.对该非晶薄带...     

Zr55Al10Ni5Cu30块状非晶合金靠近玻璃转变点的等温纳米晶化

研究了Zr55Al10Ni5Cu30块状非晶合金靠近玻璃转变点等温晶化过程。结果表明：420℃退火5h,出现了尺寸为20nm左右的晶相,同时,非晶基体也出现了尺寸为1－2nm分布均匀的团簇状结构;退火10h,析出的晶相尺寸为20－50nm,所占的体积分数为40％;退火20h之后,非晶相完全转变为亚稳相,析出的晶相尺寸为50nm左右,并没有出现明显的长大现象。退火得到的晶相为Cu10Zr7,Zr2Ni及一些未能标定的相,这些相在420℃具有相对的稳定性,没有问题稳定相转变。退火后,残余非晶相的热稳定性降低。等温退火过程经历了从非晶相→团簇状结构→亚稳相的转变过程。     

Al基非晶合金表征参数的支持向量回归分析

根据一系列Al基非晶合金薄带实测数据集,应用粒子群优化支持向量回归方法(PSO-SVR),建立一个通过相关表征参数来预测Al基非晶合金晶化温度(Tx)的模型。利用该模型对不同类型铝基非晶合金的晶化温度(Tx)进行建模和预测研究,并与反向传播神经网络(BPNN)预测方法进行比较。结果表明:基于留一交叉验证法(LOOCV)的PSO-SVR模型预测的晶化温度误差要比BPNN模型预测的小得多,这说明模型中所采用的特征参数能很好地描述该系列Al基非晶合金的晶化行为和热稳定性。     

Zr60Al15Ni25大块非晶合金的无序程度对晶化动力学的影响

采用高分辨率电镀观测铸态Zr60Al15Ni25的微观结构。X-射线分析表明,铸态Zr60Al15Ni25合金为非晶态,而通过高分辨电镜发现非晶合金中存在大量的短程有序区。实验发现,非晶合金的无序程度与相对应的母合金铸锭的凝固组织密切相关。通过差示扫描量热法研究非晶合金在线性加热和等温条件下的晶化动力学。结果表明：非晶合金的晶化是预先存在的短程有序区作为晶核长大开始的三维扩散控制的过程。Zr60Al15Ni25块体非晶合金的无序程度对其晶化动力学具有明显的影响,即无序程度越大,非晶合金的晶化越迟缓。     

Al86Fe10Zr4非晶合金的晶化与腐蚀行为研究

利用甩带法制备出Al86Fe10Zr4非晶薄带,用X射线衍射仪和差示扫描量热计对该非晶的非晶特性及晶化过程进行了研究。结果表明,Al86Fe10Zr4非晶薄带的晶化过程为两步晶化,其晶化温度分别约为603和718 K。用Kissinger法得到了合金两步晶化过程的激活能分别为273和239 kJ/mol。对该非晶薄带及其不同晶化程度的试样在0.01 mol·L-1 NaCl,pH=12碱性溶液中的室温电化学腐蚀性能的研究结果表明,部分晶化态试样表现出比非晶态试样更佳的耐蚀性能,而完全晶化态试样的耐蚀性能明显降低。     

NEUTRON DIFFRACTION STUDY OF DEUTERIUM OCCUPANCY OF DEUTERIDE OF LAVES PHASE ALLOY Ti0.68Zr0.32MnCrD3.0

利用中子衍射和XRD技术, 结合Reitveld拟合和Fourier变换, 对Laves相零基体合金Ti_0.68Zr_0.32MnCr的氘化物中氘的占位特征进行了研究. 氘化物Ti_0.68Zr_0.32MnCrD_3.0的中子衍射谱除Bragg衍射峰外, 还出现明显的漫散射包, 而相应的XRD谱却只呈现衍射峰, 未发现漫散射包. 对衍射谱与相应的RDF分析表明, 这种C14型Laves相氘化物中只有部分氘原子随机不饱和地分布在确定的4种A₂B₂四面体间隙位置, 并形成长程有序结构, 这部分氘原子在6h₁和12k位的占位系数比6h₂和24l位大. 而氘化物中的另一部分氘原子并不是随机分布, 而是不同程度地偏离间隙中心的位置, 形成比长程有序结构更大的氘原子间距的短程有序结构. 短程与长程有序的氘原子共同形成沿着合金六方晶格的c轴在Ti/Zr原子周围的四面体间隙聚集的网格团簇结构. 这种偏离有序位置的团簇结构是大量氘原子在晶格间隙中聚集所造成的.     

FRICTION WELDING OF Zr55Al10Ni5Cu30 BULK METALLIC GLASS

采用摩擦焊对Zr₅₅Al₁₀Ni₅Cu₃₀块体金属玻璃进行了焊接, 当焊机主轴转速为4.0×10³---5.0×10³ r/min, 摩擦压力为80---100 MPa, 摩擦时间为0.2---0.4 s, 顶锻压力和保压时间分别为200 MPa和2 s时, 能够成功实施Zr₅₅Al₁₀Ni₅Cu₃₀金属玻璃的焊接. 用SEM, XRD和TEM观察分析未检测到晶化相, 焊缝处金属仍保持非晶状态. 金属玻璃的塑性在玻璃转变点T_g附近随温度变化很大, 在T_g以上具有良好的塑性变形能力, 这是实施摩擦焊焊接的重要基础.     

CO毒化LaNi4.7l0.3贮氢合金的SIMS分析

应用ＳＩＭＳ方法对ＬａＮｉ４．７Ａｌ０．３贮氢合金被ＣＯ毒化前后的表面进行分析。结果表明：ＬａＮｉ４．７Ａｌ０．３贮氢合金毒化前Ｃ,Ｏ峰不明显,毒化后Ｏ峰明显增高,Ｃ峰明显出现。毒化后生成了Ｌａ－Ｃ,Ｌａ－Ｃ２、Ｌａ－Ｏ的强键,并在合金表面形成了一层化合物薄膜,阻止贮氢合金进一步吸氢,导致ＬａＮｉ４．７Ａｌ０．３贮氢合嘛氢量下降。吸氢速度降低。     

RAPID SOLIDIFICATION WELDING OF ULTRA--THIN Zr55Cu50Al12Ni3 AMORPHOUS FOILS

应用微型储能焊机实现了厚度为25---35 μm的Zr₅₅Cu₃₀Al₁₂Ni₃非晶箔材的快速凝固连接. XRD测试表明, 接头仍为非晶结构. 计算的接头冷却速率高达10⁶ K/s, 远大于形成锆基非晶合金的临界冷却速率, 有效地抑制了接头区的晶化. 接头尺寸微小, 直径为60---90 μm, 未产生气孔、夹杂等焊接缺陷. 接头剪切强度高达1141 MPa. 高的电阻率特性使非晶合金的焊接能量明显低于晶态合金.     

La2O3—Mo阴极的发射机理

采用热分析、原位XPS等方法对Mo-La2O3阴极中La的价态进行了研究。探讨了该阴极的发射机理,实验结果表明,在高温下La2O3可以被Mo2C还原成单质La,La2O3-Mo阴极的发射可用原子膜机理解释：在阴极工作过程中,还原得到的La覆盖在Mo基体表面,降低了基体Mo的逸出功,促进了且极的发射,根据此机理提出了LaO3-Mo电子管制备和运行工艺,使电子管的工作寿命提高到了满足实际应用要求的水平。     

ZnFe2O4基材料在NaF-AlF3-Al2O3熔盐中的腐蚀

采用锌铁尖晶石材料作为铝电解惰性阳极,考察了这种阳极在 熔盐中的腐蚀 行为,阳极电流密度为0～2.5A/cm2．实验结果表明,锌铁尖晶石材料在阳极极化条件下的NaF-AlF3-Al2O3熔盐中具有很好的耐腐蚀性能．在低电流密度下,阳极材料的腐蚀速度随电流密度的增大而增大,最高的腐蚀速度出现于0.5～0.75A/cm2．此后,腐蚀速度随电流密度的增大而降低．实验证明,高阳极电流密度(＞1.5A/cm2)、熔盐电解质中保持高Al2O3含量和低NaF/AlF3摩尔比,对降低阳极材料的腐蚀速度有利,这也将是惰性阳极应用的重要条件．     

MAGNETIC PROPERTIES OF Co1-xNixFe2O4/SiO2 NANOCOMPOSITES

采用溶胶--凝胶法制备了Co_1-xNi_xFe₂O₄/SiO₂(0 ≤x ≤1.0)纳米复合材料. 利用XRD, TEM, 振动样品磁强计(VSM)和Mossbauer谱测试了900℃热处理样
品的结构、晶粒尺寸和磁性. 结果表明, 样品中Co_1-xNi_xFe₂O₄铁氧体的平均晶粒尺寸在15---20 nm之间, Ni²⁺的掺杂引起CoFe₂O₄晶胞体积减小. VSM结果表明, 随Ni²⁺含量的增加, 样品的比饱和磁化强度和矫顽力变小. Mossbauer谱表明, 室温下各样品均处于磁有序状态, 样品的内磁场随Ni²⁺含量的增加而变小.     

FIRST–PRINCIPLE ANALYSYS ON FINE STRUCTURE OF Pb0.5Sr0.5TiO3

在广义梯度近似下, 采用基于密度泛函理论框架下的第一性原理和虚拟晶体近似 (VCA) 方法, 计算了Pb_0.5Sr_0.5TiO₃ (PST)电子结构及其属性. 分析了PST固溶体总体能量变化趋势, 确定了A位离子在铁电相的平衡构型. 计算结果表明: 在PST固溶体中, 当Ti原子相对于氧八面体沿[001]方向发生约0.012 nm偏心位移, PST出现能量极小值.O 2p和Ti 3d轨道的强杂化以及部分O---Pb和O---Sr轨道杂化间接增强了TiO₆八面体的畸变, 体系总能量降低, 促进了PST铁电畴变的形成.     

Nd60Fe30Al10大块非晶的制备及其热稳定性

采用熔渣包覆水淬法获得了直径为6mm,长度为50mm的非晶Nd60Fe30Al10合金,并对其非晶形成能力进行了研究。在三元系非晶合金中,除Pd基合金外,这是目前所报道的采用水淬法能获得的最大尺寸的非晶合金。对Nd60Fe30Al10在同样的条件下可获得直径为3mm,长度为50mm的部分非晶组织。与普通铜模铸造方法所获得的临界直径相比,前者提高了2mm,而后者降低了4mm.利用DTA和DSC对Nd60Fe30Al10合金的热熔点和形成能力进行了分析,所计算的临界冷却速率为0.55K／s,表明该合金具有较大的非晶形成能力。表观晶化能计算结果和DSC曲线分析表明,Nd60Fe30Al10非晶的热稳定性较低。     

PREPARATION AND CHARACTERISTICS OF HIGH TEMPERATURE PROTON CONDUCTOR Ba3Ca1.18Nb1.82O9-δ

对经6与10 h球磨的BaCO₃, CaCO₃和Nb₂O₅的混合粉体进行冷压成型, 1400 ℃/10 h高温烧结后, 获得了不同致密度的Ba₃Ca_1.18Nb_1.82O_9-δ样品. 激光粒度、DSC--TG和SEM分析表明, 适度延长球磨时间, 可降低合成温度, 细化粉体粒度, 提高样品的致密度. 电化学阻抗谱测试表明, 在300---800 ℃温度范围内, 6和10 h球磨粉体制备的烧结样品总电导率与温度的关系符合Arrhenius方程, 电导激活能分别为0.84和0.68 eV. 提高样品的致密度是降低电导激活能、提高中低温(300---600 ℃)导电性能的有效途径.