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采用CREE XLamp XL-M2 LED封装模块作为光源,应用贝塞尔曲线作为透镜自由曲面,通过光学系统设计软件Lighttools,设计了光束角22°、光通量249. 78 lm、光效83. 26%、最大强度1352. 8 cd的LED透镜组。结果表明:采用贝塞尔曲线设计的透镜光学曲面满足成型精度要求,在相同成型工艺参数条件下,注射压缩成型与注射成型相比,透镜组的翘曲变形范围分别为0. 022 8~0. 198 1 mm和0. 007 6~0. 203 4 mm,透镜组的翘曲变形量减小2. 7%,注射压缩成型和注射成型的透镜组轮廓峰谷的高度变化范围分别为-50~50 nm和-200~0 nm,透镜组的表面粗糙度减小40. 6%,与注射成型相比,成型精度和表面形貌精度均较佳,可以明显提高LED透镜组的光学性能。 相似文献
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塑料模型腔成型尺寸优化设计 总被引:4,自引:0,他引:4
本文从分析影响塑件尺寸误差的因素着手,着重讨论了模具制造公差对模具成型尺寸的作用和变化区域的影响,提出了由工艺参数计算塑件平均收缩率以及收缩率波动的数学模型和方法,将收缩率估计误差与收缩率波动相联系量化了收缩率估计误差,给出了评定预留模具磨损量好坏的标准,从概率论而非极限论的观点重新对引起塑件尺寸误差的因素进行了合成,并对模具设计中采用的修模余量的大小进行了分析研究。在此基本上,作者提出了利用功效系数法实现设计模具制造公差、模具磨损量、收缩率估计误差、修模余量同时达到最优值的多目标型腔尺寸优化思想,并结合修正后的成型尺计算公式得到优化的模具尺寸。 相似文献
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介绍了一种基于逆向工程技术的塑料产品模具数字化设计方法,分析了塑料产品在逆向造型过程中应遵循的基本原则和要点,然后以某车灯反射器为例对其进行了说明。此过程中,先借助三维激光扫描仪采集了反射器曲面的点云数据,然后利用Geomagic Studio软件进行了数据处理和快速曲面重构,最后将曲面模型导入Pro/E软件中进行反射器的三维模型重建并分模,形成模具型腔。实践表明,此方法能够实现注塑模的快速设计,缩短产品的开发周期,尤其对曲面形状复杂、缺失原始几何数据等产品的设计与制造具有参考意义。 相似文献
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《塑料》2016,(3)
采用稳健设计与正交设计,以LED非球面透镜的翘曲变形、折射指数变化、体积收缩率为实验目标,注射时间、V/P转换、保压时间、熔体温度、冷却时间、保压压力、模具温度为实验因素,对透镜的注射成型过程采用Moldflow2015软件进行模拟分析与对比。结果表明:稳健设计的信噪比法最佳工艺参数组合为A2B3C3D1E2F3G2,正交设计的方差法最佳工艺参数组合为A1B3C2D3E2F3G1,信噪比法与方差法得到的各因素影响权重排序相同,采用稳健设计透镜的最大翘曲变形量为0.0166 mm、最大折射指数变化0.0186、最大体积收缩率为10.49%、最高温度为215℃,采用正交设计透镜的最大翘曲变形量为0.0299 mm、最大折射指数变化为0.0327、最大体积收缩率为13.98%、最高温度为255℃,稳健设计得到的透镜最佳工艺参数组合要比传统的正交设计优越,可以更有效地提高LED非球面透镜的光学性能和成型质量。 相似文献
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利用自主设计加工的透镜模具,选取综合性能较好的聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)为实验原料,通过Moldflow数值模拟和实验验证相结合,研究了塑料透镜注塑压缩成型过程的工艺参数对体积收缩率的影响规律。模拟结果表明:熔体温度变化是造成体积收缩的主要原因,当温度由205℃升至245℃时,体积收缩率从4.98%增加至6.149%;而随着压缩延迟时间的增加,体积收缩率先从5.671%升高到6.295%,然后又降至4.889%;模具温度升高,体积收缩率增大;体积收缩率随着压缩距离的增加先降低后升高,在压缩距离为1.6mm时最小;此外,注射时间在1.2s时的体积收缩率最小;对透镜进行注塑生产,透镜的实际测量结果与模拟分析结果基本吻合。 相似文献
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为了研究反压压力对成型厚壁光学透镜的影响,利用自行开发的分层反压注射成型厚壁光学透镜的实验方案,通过正交实验优化设计开展了工艺参数优化实验,研究了在不同分层方式下内外层反压压力对对厚壁光学透镜光学性能的影响,从而根据正交优化参数组合成型具有优异光学性能的理想厚壁光学透镜。 正交实验研究结果表明,使用聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)为厚壁光学透镜的原材料进行分层反压注射成型,能够有效减少厚壁光学透镜收缩率,同时随着内外层反压压力的提高,厚壁光学透镜的透光率和折射率均不同程度的得到提高,透镜光学性能优异。 相似文献