液化天然气接收站蒸发气体再冷凝工艺的优化

针对液化天然气（LNG）接收站的蒸发气体（BOG）再冷凝工艺系统能耗偏高的问题,对现有BOG再冷凝系统进行了工艺流程优化。通过对BOG压缩机入口温度、BOG压比及物料比等影响BOG再冷凝工艺能耗的主要运行参数的分析,提出了利用高压LNG预冷增压后的BOG,降低BOG压缩机压比的工艺流程。优化后的BOG再冷凝工艺较原工艺可节约BOG压缩机能量消耗32. 5％,且优化后的流程改善了LNG下游管网输气峰、谷负荷波动时的操作弹性,有较好的调峰功能。     

液化天然气接收站再冷凝工艺优化研究

目前液化天然气(LNC)接收站终端普遍采用再冷凝工艺来处理蒸发气体(BOG).对BOG再冷凝工艺进行了热力学模拟,并通过单变量法对影响BOG再冷凝工艺的运行参数进行了分析.结果表明:LNG输出量随下游用气负荷波动的变化及LNG组成及储存压力的不同,都将引起BOG再冷凝工艺的运行参数(压缩机压比和功耗)的改变.建议在实际工艺运行中,确保管网输气系统安全平稳运行,适当调整压缩机压比、物料比等再冷凝工艺参数,从而实现BOG再冷凝工艺的优化运行.     

关于LNG接收站再冷凝器最大吸收率的问题探讨

再冷凝器是LNG接收站处理BOG的重要设备,同时,通过再冷凝器吸收LNG接收站运行过程中所产生的BOG是能耗最低的一种处理BOG的方式。如何最优化地利用再冷凝器来吸收BOG是每一个LNG接收站所面临的共同问题,将结合珠海LNG的实际情况,通过分析影响再冷凝器吸收BOG的因素,如温度、压力和高压泵入口温度等,找到再冷凝器最大吸收率下地运行控制参数,为LNG接收站设备的优质、高效运行提供参考。     

某接收站BOG压缩机的预冷启动

针对BOG(闪蒸气)~[1]压缩机启动过程中,吸气温度较低,气缸瞬时温度变化大,导致气缸内外壁温差大及气缸进出口温差大,使气缸产生较大的热应力,导致BOG压缩机发生故障,经过对国内某大型LNG(液化天然气)接收站的BOG压缩机多次实际操作,得出了压缩机启动过程中,配合控制压缩机循环阀、BOG减温阀,能确保气缸温度稳步下降,实现预冷启动的方法,保障压缩机的正常运行并延长各部件的机械寿命。     

高压压缩机填料密封失效的原因分析

大型LNG接收站在运行期间会产生大量BOG,在外输量较小时,利用高压压缩机对BOG进行回收能够有效避免BOG直接排放火炬造成的经济损失和环境污染。首先介绍了高压压缩机在LNG接收站的应用以及某LNG接收站因高压压缩机运行而引起火炬燃烧的问题,再结合生产实际情况,对该问题进行深入分析和探讨,最终找到了问题的源头。     

调温器在LNG接收站的应用

在LNG接收站中,随着工况的不同,BOG总管的气相温度会产生不同的变化,当气相温度较高时,影响BOG压缩机、BOG增压压缩机和再冷凝器等LNG接收站关键设备的稳定运行。     

利用常温压缩机处理LNG接收站BOG的工艺探讨

液化天然气（LNG）接收站运行过程中会产生一定量的蒸发气（BOG）,目前常用火炬、压缩、再冷凝三种工艺来处理BOG。由于BOG温度较低,压缩工艺中普遍采用的是低温压缩机。然而低温压缩机造价十分昂贵,极大地降低了LNG接收站的经济效益。为此,提出了一种利用常温压缩机处理BOG的工艺。该工艺利用压缩机出口的高温BOG来加热压缩机进口处的低温BOG,一方面提高了压缩机进口温度,使得常温压缩机代替低温压缩机成为可能;另一方面,降低了压缩机出口BOG的温度,减少了BOG再冷凝所需冷量。借助HYSYS软件对低温压缩和常温压缩工艺进行了模拟分析,结果表明对于小型LNG接收站,常温压缩机工艺更有优势。     

往复式BOG压缩机的结构原理与维护维修

储罐中储存的LNG由于自然蒸发等原因，会在储罐上层形成蒸发气(BOG),这部分气体会影响到储罐的压力，此时就需要BOG压缩机来调控，让储罐的压力处在一个安全的范围之内，保证LNG接收站运行的安全与稳定。BOG压缩机是整个LNG气化外输的流程中至关重要的设备，通过总结，论述了往复式BOG压缩机的结构原理和维护维修两大方面。     

BOG压缩机运行故障分析

BOG压缩机作为天然气液化厂重要设备,其稳定运行对于液化厂正常生产营运至关重要。通过对BOG压缩机在运行过程中遇到的出口压力偏高及BOG压缩机油压波动较大的故障原因进行分析,提出解决措施,为同类设备高效运行提供技术借鉴。     

LNG接收站BOG压缩机新工艺系统配置关键技术研究

根据国内LNG接收站生产运行中BOG的处理问题,以工艺方案为基础,对LNG接收站BOG压缩机选型、气量无级调节方式选择、压缩机流量调节方案等方面进行了关键技术研究。最终提出了一种BOG压缩机配置气量无级调节的新工艺系统配置方案。该方案可满足项目苛刻工况,具备操作灵活方便,运行节能减排,适用范围广等优点,具有推广价值。     

分解炉扩径的技术改造

我厂3号回转窑(Φ4m×60m)生产线在1996年年底由SP窑(产量912t/d)改为NSP窑(产量1320t/d),预分解系统为四级旋风预热器带离线式分解炉     

乙烯酮(双乙烯酮)下游产品废水的治理技术

乙烯酮(双乙烯酮)是十分重要的化工中间体,其下游产品较多。江苏某化工厂开发生产乙烯酮(双乙烯酮)下游产品三十多个,年生产规模三万多吨,是国内以乙烯酮(双乙烯酮)为中间体生产精细化学品的综合骨干企业。针对乙烯酮(双乙烯酮)下游产品废水特点,该厂结合企业实际,开展了产品优化,结构调整,清洁生产,资源循环利用,节水降耗等工作,从源头削减了污染物的生产。同时投资二千多万元新建预处理装置三套,6000m3/d废水生化处理装置一套,使全厂乙烯酮(双乙烯酮)下游产品的废水得到了有效的治理。     

水泥水化热测定方法综述

水泥水化热是中、低热水泥和核电工程用水泥的一项关键的技术指标。全球范围内测定水泥水化热的方法有溶解法、直接法/半绝热法、等温传导量热法三种。本文总结了中、美、欧相关方法标准,对其测试原理、仪器设备、试验过程等方面进行了比对,并对其在领域的应用做了简单的概括。     

基于组件技术的化工原理实验课件的设计

利用组件技术开发化工原理实验课件,给出了系统层、组件库层和应用层的架构划分。重点讨论了组件库的设计,给出了流体阻力这一典型实验的实现描述。实践证实,基于组件技术可以提高仿真实验的开发效率。     

Effect of Plastic Component of Defromation on Accuracy of Prediction of Functional Properties of Polymeric Materials

Fibre Chemistry - Classical methods for predicting polymeric materials deformation processes are based on numerical solution of governing Boltzmann-Volterra viscoelasticity type of equations, which...     

Calorimetric and Computational Study of Enthalpy of Formation of Diperoxide of Cyclohexanone

A thermochemical rather simple experimental technique is applied to determine the enthalpy of formation of Diperoxide of ciclohexanone. The study is complemented with suitable theoretical calculations at the semiempirical and ab initio levels. A particular satisfactory agreement between both ways is found for the ab initio calculation at the 6–311G basis This set level. Some possible extensions of the present procedure are pointed out.     

壳聚糖脱乙酰度测定方法研究新进展

主要介绍近年来壳聚糖脱乙酰度测定方法研究新进展,概述了双突跃电位滴定法——加酶预处理、光纤折射传感法、拉曼光谱法、库仑滴定法等测定原理与特点,并作出比较,为相关科学研究和工业生产测定方法的选择提供理论参考。     

Semi-empirical equation of state of metals. Equation of state of aluminum

A semi-empirical equation of state for metals is described. Its capabilities are demonstrated by the example of the equation of state for aluminum. New experimental data are presented on the location of the isentrope of aluminum for unloading from the state at p = 229.71 GPa on the shock adiabat to an aerogel (SiO₂) of density 0.08 g/cm³. __________ Translated from Fizika Goreniya i Vzryva, Vol. 44, No. 2, pp. 61–75, March–April, 2008.