测量曲轴180°误差的一种准确方法

我厂生产的4102B曲轴,在精磨连杆轴颈后,要求各连杆轴颈和曲轴主轴颈中心线在同一平面内,测量时允差180°±20′,见图1。在此推荐一种精确度高,方便易行的方法,供参考。 1.测量步骤 (1)将曲轴的两端主轴颈置于V型铁上,用百分表将①、②连杆轴颈的最高点的假想连线调至与平台平行(因磨①、④连杆轴颈和②、③连杆轴颈分别在两个工序中,故可只需调①、②连杆轴颈),置百分表刻度     

坐标原点在空间的测量工具

拖拉机中主销壳零件上有两个轴线相交82°±10′,两平面与交点的距离L_1、L_2分别为124±0.15mm和93±0.15mm,在实际测量中遇到空间测量点很难确定,测量的数值很不准确,也很费时。现根据圆球与圆柱表面接触成一点的几何原理,我们设计了用来测量L_1和L_2尺寸精度及端面跳动的专用量具。     

两圆弧型面交点尺寸的间接测量计算法

在日常机械加工中,我们有时会遇到两个弧型面交点尺寸的测量问题。图1所示就是我厂线切割机床在机械加工中,经常遇到的一种零件简图。由于该零件的在图纸中,标注了尺寸L_1和L_2,即需要最终保证用尺寸L_1和L_2来控制两弧型面交点的位置。所以零件加工后需要测量出L_1和L_2的值,以便确定零件加工后的两弧型面交点所处位置是否达到图纸要求。但是由于现有通用计算器具的限制,有特殊要求的零件     

带凸台孔的位置度测量

汽车变速箱后轴承盖的边缘有六个均布的螺栓孔,图样要求这六个孔对凸台边缘C_1至C_2 夹角90°范围内的位置度允许在J的范围内变化(如图1)。对C基准的测量,通常是在螺栓孔的边缘取点再在凸台的边缘取点(在C_1至C_2的90°范围内),测出多处两点的距离,将其最大值L_1与最小值L_2之差(L_1－ L_2),作为螺栓孔对C基准位置度的误差,我认为这种     

机械设计数据简易计算图表(五)

五、轴承和轴颈的计算 关于轴承理论上的论述和计算公式的推导这里不作赘述。 如图3所示,径向轴承轴须有端轴颈和中轴颈两种情况。本文介绍用简易计算图表对这两种轴颈进行设计计算。 1.求端轴颈之轴径的公式 式中: d为轴径(mm), W为载荷(kgf), l为轴颈长度(mm), δb为许用弯曲应力(kgf/mm2)。 2.求中轴颈之轴径的公式式中,l1为轴颈的图示部分的长度(mm),其它符号的含义同(14)式。 为简化(14)、(15)式的计算,使两式具有共同部分,现作如下变换: 令l/d=c,则l=c·d(16) 令:l1/l=C’,则l1=c’·l(17) 将(16)式代入(17)式得: 】:一C’·Cd(18) …     

留磨全形样板设计计算

留磨燕尾导轨尺寸的计算较为繁琐。通常采用圆棒法测量,由工人(或工艺卡片上已给出的)根据圆棒d的大小,计算出测量尺寸L的变化范围,来控制工件的尺寸L_工,此方法一般用于单件、小批加工凸形燕尾导轨(留磨或不留磨)的尺寸测量,但是,它不能正确地反映出角度β的变化。第二种方法是角铁法如图1,同样,它也是由工人根据角铁L_1、L_2实     

测量棱圆度的装置

<正> 图示的装置可用来测定内、外圓柱表面零件(尤其是大的外形尺寸和复杂形状零件)上具有奇数棱边的棱圆度(例如,柴油机、内燃机和空气压缩机的曲轴轴颈)。该装置是由弓形夹1和测量头2组成。棱圆度的大小等于比值D_H(H-h)∶Bsin180°/n,式中D_H——轴颈的公称直径;H和h——测量头的最大和最小读数;B——弓形夹和轴颈表面接触点之间距离(常数值);n——棱边的棱数(变化值),     

U型零件展开尺寸的计算法

在低压电器中有不少U型零件,见图1。它们的展开尺寸在各资料介绍的计算方法中各不相同,因此,同一弯曲件的展开尺寸,其计算尺寸相差甚大. 例如:(1)当r相似文献   

轴与轴瓦的互研法

1.轴与轴瓦互研方法如下。 (1)把拆下的轴进行探伤检查。若工厂没有探伤机可用5倍以上的放大镜检查主轴的精度,确认可以修复后进行修复。 (2)先修整主轴两端中心孔,以轴颈A、F(图示)为测量基准,修研后,使轴颈A、F对中心孔轴线的径向圆跳动<0.01mm。     

不圆度的V形测量法

本文为我们研究轴颈误差V形测量方法的综合小结,其中包括测量极圆轴颈和一般圆形另件。文中首先分析了不圆度误差在V形测量装置上的反映过程。每当轴颈转动一圈,轴颈上每一点误差都先后在测头示值中以不同大小反映三次,测头的每一个示值又都是轴颈上三部分误差按一定规律合成的结果。反映系数是描述这个反映过程、表征测头示值和误差实际值之间关系的重要参数,它决定于V形角度、测杆偏角和误差频谱特性等三个因素,其数量关系比较复杂,我们利用电子数字计算机对其关系进行了详细计算,列成了反映系数表供实际工作查用参考。在研究分析上述反映系数表的基础上,文中提出了三种测量方案供实际工作选用,即:(1)2α=60°,γ=30°;(2)2α=90°,γ=30°;(3)2α=60°,γ分别取0°和30°文中介绍了使用上述方案进行实测的装置情况,及注意事项,讨论了当不圆度达到0.05微米数量时测量工作应注意的问题及相应的措施。为了求得另件的不元度误差,对V形测量装置的测量结果必须进行一定计算,文中介绍了我们研究采用的三种计算方法,即(1)福氏分析法;(2)误差联系法;(3)简化计算法。分别举出实际的例子说明它们的用法。     

测量定位块配合内径百分表测量大锥孔孔径

<正>我厂生产的12240型柴油机曲轴输出法兰,锥孔大端孔径尺寸29.64~(+0.02)mm,锥面轴向尺寸193mm,锥度1:50,锥面与匹配件的接触面积不小于80%,测量精度要求高.采用测量定位块配合内径百分表测量孔径可保证测量精度.提高测量效率.测量定位块由2个连接板、2个定位块和8根M6螺栓组成.测量方法如图所示.将定位块从零件内孔卡在两个端面上,定位块A面紧靠零件端面,B面紧靠护桥侧面.A面(零件端面)至测量头中心距为10mm.设计定位块时,首先测出护桥长度L,然后根据L_1+10=1/2L的关系式确定L_1的长度.     

测阶梯孔轴向尺寸检具

图1是某摩托车无级变速系统的轴套零件,D_2孔因装配需要,其轴向尺寸L_2控制较严,有公差要求。以厂现有量具,可利用深度尺通过D_3孔对其进行测量。方法是:分别测出C面到A面和B面之间的轴向尺寸,计算其差值就得到L_2尺寸。即L_2=CA—CB。但此法也有以下不足:①确定L_2尺寸时,要经过两次测量和一次计算过     

曲轴淬火感应器的选用及保养要点

曲轴轴颈感应淬火的目的是提高轴颈硬度,增加其耐磨性;当轴颈圆角部分连同淬上时,将进一步提高曲轴的疲劳强度。曲轴的淬火部位,一般包括主轴颈、连杆颈、法兰油封面与前轴颈等部位,如图1所示。曲轴淬火感应器就是为这些部位进行淬火的工具,其有效圈的尺寸,也随轴颈的直径、开挡宽度或淬火宽度而异。1.曲轴颈淬火区域主要包括以下几种:①只淬轴颈表面(见图2a)。②轴颈表面及圆角部位同时淬硬(见图2b)。③轴颈表面及止推面同时淬硬(见图2c)。④轴颈及止推面单独淬硬(见图2d)。⑤法兰油封面及前轴油封面的淬火(见图2e)。2.曲轴淬火感应器的结…     

垂直度检测方法的改进

箱体类零件线对线垂直度的检测,按国标GB1958—80规定:基准轴线和被测轴线由心轴模拟,被测零件放置在等高支承上,以测量距离为L_2的两个位置所测得的数值M_1和M_2,计算垂直度误差(图1)。     

曲轴轴頸检测仪

我们研制了一种新型曲轴轴颈检测仪,经使用效果较好。该检测仪是采用非接触式气动测量。用11个水柱式气动量仪,在工件一次安装下可完成曲轴五个轴颈上的八个横截面的直径尺寸、六个椭圆度、三个锥度及一个轴向尺寸共18个参数量的测量。一、主要技术参数测量对象(见图1)。测量误差:小于3μm 气源压力:2.5～3kg/cm~2 生产率:1件/min     

测量曲轴类零件偏心距的通用量具

在车削或磨削曲轴类零件的主轴颈和曲柄轴颈时,必须保证两轴之间的偏心距值符合技术要求。实际生产中,经常需作抽样检查,测出偏心距的实际值与标准值进行比较。用普通的间接测量方法(见图右侧双点划线曲轴)测量偏心距e时,必须经过换算才能得到: e=(h_2-D_2/2)-(h_1-D_1/2) 这实际上影响了测量效率的提高。为此我厂设计了一种测量曲轴类零件偏心距的通用量具,经在成批生产的小型二缸汽油机曲轴上实际使用,证明该量具不仅使用方便,读数精确,还提高测量工效五倍以上。     

曲轴键槽角度偏移误差的测量

柴油机曲轴上的键槽,除对轴颈的对称度要求外,还有角度偏移允差的要求(见图1)。我厂通过多年实践找到了一种实用的准确地测量曲轴键槽角度的偏移误差的方法。现以190柴油机曲轴为例加以说明。测量时,首先按测量普通键槽对称度误差一样,即在被测曲轴键槽内,塞入合适的量块,并把曲轴两主轴颈表面支承在平台的V形铁上。如图2所示,调整左边可调支承,用百分表M_1将量块校平,然后,用高度游标尺测量并记下此时边杆轴颈至平台的高度H_1。再旋转曲轴约180°,调整右边可调支承,用百分表M_2将量块校平,最后用高度游标尺测量并记下     

曲轴大头端面垂直度检具

为满足检测曲轴大头端面垂直度,设计图1所示检具。它由测量架百分表支架2、测量头、锁紧螺钉、百分表等组成。图2为大头端面垂直度检具标准件。该标准件的轴颈D_1和大头轴颈D与曲轴的尺寸相同,其大头端面的垂直度为零。下方加工成平面是为了放置平稳。     

检查键槽错位的仪器

一般现场用的检查键槽中心对轴颈中心错位的测量工具,它的构造并不能保证检查出规定的技术条件。这种构造的工具,尺寸b(如图1)是按键槽的下限尺寸制造的,它的偏差是键槽中心对轴颈中心的许可错位量的两倍。实际尺寸d在制造公差范围内的变动,以及键尺寸b的制造公差数值,将使测量结果发生很大的误差。为了获得更精确的测量结果,消除由于制造公差所     

动压润滑概论(下)

(七) 液体润滑的动态问题前面所有的讨论,都是根据这样两个假设的条件进行的: (1)外载荷不变,它的大小和方向不随时间变化; (2)支持轴颈的油膜是稳定的,它对轴颈的合力,正好和外载荷平衡,即大小相等,方向相反。